1、 rg=25.6 KN/m3 fg1=72.0 N/mm2 fg2=50.4 N/mm2弹性模量 E =0.724、结构硅酮密封胶短期强度允许值: f1=0.20 N/mm2长期强度允许值： f2=0.01 N/mm25、6063-T5铝型材（壁厚10 mm）抗拉抗压强度设计值 fa =85.5 N/mm2抗剪强度设计值 fav=49.6 N/mm2局部承压强度设计值 fab=120.0 N/mm2弹性模量 E =0.7线膨胀系数 =2.35泊松比 6、奥氏体不锈钢螺栓（A4-70）抗拉强度设计值 fa =320 N/mm2抗剪强度设计值 fv =245 N/mm2泊松比 =0.337、角焊缝
2、 抗拉、压、剪强度设计值 fcw=160 N/mm2、第二部分、幕墙结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：24.6 m 抗震设防烈度：6度（0.05g） 地面粗糙度类别：B类 基本风压：0.3 KN/m2二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算 GAK：石材面板自重面荷载标准值 石材面板采用30mm花岗石材GAK=3010-328=0.84 KN/m2GK：石材面板加上龙骨及零部件后幕墙的自重面荷载标准值 取GK=1.0 KN/m22、幕墙面板自重荷载设计值计算G：幕墙面板自重荷载设计值： G=rGGk=1.21.0=1.2 KN/m23、风荷载标准值计算gz：阵风系数，1.612Z：风
3、压高度变化系数，1.304W0：基本风压 W0=0.3 KN/m2S：局部风压体型系数S=1.6WK：风荷载标准值 （KN/m2）WK=gzSZW0=1.6121.61.3040.3=1.009 KN/m4、幕墙风荷载设计值计算W1：风荷载设计值（KN/m2） rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=rWWK=1.41.009=1.413 KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用标准值E：动力放大系数，可取5.0max：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=maxEGG =0.045.01.0=0.2 KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设
4、计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rEqEK=1.30.2=0.26 KN/m2三、幕墙荷载组合W：风荷载的组合值系数，取W=1.0E：地震作用的组合值系数，取E=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值qk=WWWK+EEqEK=1.01.009+0.50.2=1.109 KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值 q=WWWK+EEqEK=1.01.41.30.2=1.543 KN/m2第二章、石材面板计算一、计算说明石材面板选用25 mm厚的。石材幕墙的分格尺寸为：石材分格宽度a=950 mm，石材分格高度b=600 mm。 二、石材面板
5、强度校核花岗石板的强度设计值fg1=f gm/2.15=8/2.15=3.721 N/mm2fg2=f gm/4.30=8/4.30=1.86 N/mm2fg1：花岗石板抗弯强度设计值（Mpa）fg2：花岗石板抗剪强度设计值（Mpa）fgm：花岗石板弯曲强度平均值（Mpa）金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001第3.2.2条规定花岗石板材的弯曲强度应经决定检测机构检测确定，弯曲强度不应小于8.0 Mpa。石材面板产生的弯曲强度校核依据：fg1=3.721 N/mm2。 金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001第5.5.4条规定a0/b0=240/750=0.32根据金属与石材
6、幕墙工程技术规范JGJ133-2001附录表B.0.2得m=0.1303=60.13031.5437502/302=0.754 N/mm2由计算可知石材面板最大应力为0.754 N/mm2fg1=3.721 N/mm2石材面板抗弯强度符合规范要求。第三章、石材幕墙立柱计算幕墙立柱材料选用80604钢矩管，根据建筑结构特点，立柱采用双支点铰接与结构相连，并处于受拉状态，须对立柱进行强度和挠度校核。竖直荷载GK=1.0 KN/m2，横向计算分格宽度B=1.2 m，立柱高度H=3.0 m。二、力学模型立柱与主体相接，各个连接尺寸及受力形式如下所示：立柱受水平荷载作用示意图三、荷载计算1、立柱受到的水
7、平风荷载标准值：wK=1.009 KN/m2立柱受到的水平荷载组合设计值：q=1.543 KN/m22、立柱受到的水平风线荷载标准值： w线K=wKB=1.0091.2=1.211 KN/m立柱受到的水平线荷载组合设计值： q线=qB=1.5431.2=1.852 KN/m3、立柱受到的立柱所受的轴力设计值N=GBH=1.21.23.0=4.32 KN四、型材截面参数钢立柱强度设计值： 215 N/mm2钢材弹性模量： E=2.06塑性发展系数： =1.05五、立柱强度校核计算所得立柱弯矩如下：立柱最大弯矩M=2.08 KN.m,最大剪力V=2.78 KN立柱的最大应力为=4320/1056+
8、2080000/1.05/23564=88.16 MPa215 MPa,满足使用要求。六、立柱刚度校核 立柱承受的最大挠度应不大于H/300。立柱在水平风荷载下产生的挠度立柱的最大挠度为6.6mm3000/300=10 mm,满足使用要求,且小于30 mm。立柱挠度满足要求。第四章、石材幕墙横梁计算横梁材料：50x4角钢型材 受力模型：简支梁石材分格：H=0.6 m B=1.2 m。二、力学模型 横梁与立柱相连，采用两端约束的受力模型，螺栓点间距L=1.2 m。水平方向承受集中荷载，竖直方向承受集中荷载，计算简图如下图：横梁所受荷载示意图1、横梁所受标准值为：水平荷载标准值：F=WKH/2=1
9、.0090.60.95/2=0.288 KN,竖向荷载标准值：P=GAKH/2=1.00.95/2=0.285 KN,2、横梁所受设计值为：水平荷载设计值：F=qH/2=1.5430.95/2=0.44 KN,竖向荷载设计值：P=1.2GAKH/2=1.21.00.95/2=0.342 KN,6、横梁受水平方向的最大弯矩和剪力：（MX=0.17 KNm Vy=0.75 KN）8、横梁承受竖直方向最大弯矩和剪力：（MY=0.13 KNm Vx=0.58 KN）四、横梁截面特性强度设计值:弹性模量:塑性发展系数:五、横梁抗弯强度校核自重荷载及水平方向荷载组合下：=MX/（WX）+ MY/（WY）f
10、st=215 N/mm2式中：: 横梁计算强度: 塑性发展系数: 1.05=MX/（WX）+ MY/（WY）=0.17106/（1.052570）+0.132570）=111.17 N/mm2fs=215 N/mm2横梁强度满足设计要求。六、横梁挠度校核1、由自重引起的挠度x=1.22 mmL/500=1200/500=2.4 mm2、由水平风荷载引起的挠度u=1.23 mmL/300=1200/300=4.0 mm 横梁挠度满足要求。第五章、石材立柱与主体的连接计算一、计算模型计算分格宽度B=1.2 m，立柱为钢型材，型材局部承压强度为325 N/mm2，局部壁厚=4.0 mm，钢转接件厚度
11、为6.0 mm，材料为钢材，局部承压强度为325 N/mm2，立柱的固定方式为两侧均有钢转接件，用2个M12不锈钢螺栓连接。立柱承受的水平荷载和自重荷载均按矩形分布。柱承受的水平荷载和自重荷载均按矩形分布，计算模型如下：支座反力如下所示：G竖向=4.32 KN，N水平=22.78=5.56 KN，合力V=（4.322+5.562）0.5=7.04 KN三、M12螺栓验算 A0：M12螺栓有效面积,取A0=84.27 mm2NVb：M12螺栓的抗剪能力nV：M12螺栓剪切面数NVb=nVA0fV=2284.27245=82585 NV=7040 NM12不锈钢螺栓满足设计要求。四、立柱局部承压能
12、力d：M12螺栓孔径，取d=12 mmt：钢型材立柱的局部壁厚，取t=4.0 mmNCb：立柱局部承压能力Nv：单根螺栓穿过型材层数NCb=NVdt1fab=2124.0325=62400 NV=70400 N立柱局部承压能力满足设计要求。五、钢转接件局部抗压承载力验算钢转接件的壁厚，取t=6.0 mmNCb=26.0325=93600 NV=7040 N钢角码局部承压能力满足设计要求。六、焊缝承载力验算焊脚尺寸取6 mm厚，焊缝的有效厚度=0.76=4.2 mm焊缝截面参数如下所示：故支座焊缝处的反力：水平荷载:N=5.56 KN竖向荷载:V=4.32 KN竖向荷载产生的弯矩：M=5.560
13、.15=0.834 KN.m焊缝的抗弯强度： =5560/1545+834000/49208=20.55 MPa160 MPa焊缝的抗剪强度： =4320/1545=2.8 MPa折减应力：=（20.55/1.22）2+2.82）0.5=17.08 MPa故焊缝满足使用要求。七、后补埋件计算MJ05后补埋件采用M12螺栓，共4个螺栓，埋板尺寸2502008 mm，锚栓间距150 mm。根据幕墙结构计算书可得最不利支座的反力如下：a、锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：按5.2.2JGJ1452004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：（1
14、）：当N/nMy1/yi20 时：Nsdh=N/n+My1/yi2（2）：当N/nMy1/yi20 时：Nsdh=（NL+M）y1/yi2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1 及i 至群锚形心轴的垂直距离；y1，yi：锚栓1 及i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；N/nMy1/yi2=5560/483400075/22500=-1390锚栓拉力Nsdh=（NL+M）y1/yi2=（556075+834000） 150/45000=4170 NNt=18 KN锚栓剪力Nvdh=V/n=4.32/4=1.08 KNNV=29 KN综上，单个M12锚栓受到的最大拉力Nsdh=4.17 KN
