1、满堂式支架模板施工方案阳五高速公路A1-2合同段平定北互通跨线桥箱梁支架、模板施工方案编制： 审核： 二OO九年六月十二日目 录一、 工程概况 1二、 施工布署 11施工进度计划 12箱梁支架、模板 13施工组织 2三、 脚手架设计 23.1碗口式钢管脚手架的构造要求及技术措施 23.1.1整体构造 21、箱梁底排架搭设 23.1.2地基处理 33.1.3立杆 33.1.4横杆 33.1.5剪刀撑、斜撑 33.1.6脚手板 43.1.7防护设施 4四、 质量要求 4五、 脚手架施工 45.1 脚手架搭设 45.2脚手架拆除 5六、 脚手架验收及维护与使用 5七、 质量保证注意事项 6八、 安全
2、施工措施 68.1材质及其使用的安全技术措施 68.2脚手架搭设的安全技术措施 78.3脚手架上施工作业的安全技术措施 78.4脚手架拆除的安全技术措施 7九、 文明施工要求 8十、 支架、模板体系验算 9一、 工程概况平定北互通位于王家庄村东，桥区为山岭重丘区，跨线桥位于A匝道，上跨主路，设计桥宽15.5m，起点AK0+563.99，终点AK0+656.01，桥梁全长92.02m，上部结构采用25+35+25米预应力箱梁，混凝土标号为C50，下部结构采用柱式墩，桩基础。本方案为平定北互通跨线桥现浇后张法预应力箱梁施工方案。二、 施工布署根据总体施工安排，第二标段下设路基一工区,具体负责平定北
3、互通跨线桥桥梁工程的施工。1施工进度计划 根据总体施工进度要求和现场施工情况，计划2009年 6 月 20 日左右开始进行跨线桥箱梁的施工，计划在开工后三十天左右时间完成箱梁的施工。2箱梁支架、模板现浇箱梁支架采取碗扣式脚手架、模板采用竹胶模板，为按业主要求工期完成施工任务，我单位决定一次性投入两联箱梁施工所需要的碗口件、木板、模板等材料 。 3施工组织项目总负责人：杨福生技术负责人：严盛施工负责人：陈玮、王占文质量负责人：郝占新试验负责人：郝占新 测量负责人：吕春生施工队队长：鲍秀国工人40人三、 脚手架设计3.1碗口式钢管脚手架的构造要求及技术措施3.1.1整体构造1、箱梁底排架搭设1.1
4、、全桥采用碗扣式钢管满堂支架。一般部位立杆步距0.9m（横桥向）0.9m（顺桥向），大横梁处排架加密，尺寸为0.9m（横桥向）0.6m（顺桥向），全桥横杆步距0.6m。排架外侧立面与横向排架增设剪力撑加固，以使排架结构静定。1.2、梁底模板采用122mm244cm15mm优质木胶合板，侧面进行细刨，以保证结合严密。1.3、模板底纵桥向铺10cm宽15cm高方木支撑，间距20cm，模板与木方间用钉子钉牢，板顶高程均挂线调整，复测核实，以确保模板高程准确。1.4、木板下横桥向为10cm宽15cm高方木支撑，间距同支架立杆步距。立杆高程依靠可调顶托与可调底托进行调整。1.5箱梁腹板侧模支撑体系从内至
5、外依次为：15mm厚木胶合板纵桥向15cm10cm方木间距20cm横桥向10cm15cm方木间距同排架间距横杆碗扣件。1.6箱梁翼板下模板支撑体系由上至下依次为15mm厚木胶合板5cm25cm大板纵桥向5cm10cm方木横桥向10cm10cm方木间距同排架间距碗扣立杆。1.7在左、中、右腹板下排架沿桥纵向各设一道剪力撑，横向每隔2排设剪刀力二道，以保证排架结构静定及排架的整体稳定性。1.8在高出操作面搭设1.2m高的防护栏杆，外侧挂密目网，操作面对应的架体上满铺脚手架板，不好满铺的应绑扎兜网，确保操作面安全。3.1.2地基处理排架基底为压实素土，基础为底部10cm级配砂石，上部15cm厚C25
6、素混凝土刚性扩大基础，确保排架底部整体受力均匀。同时也要考虑，雨水对基础的影响，留好排水槽，做好疏通排畅工作，防止雨水浸泡，造成地基的沉降。3.1.3立杆满堂红脚手架的每根立杆下都座在专用的可调底托上，可调范围060cm（调节高度尽量控制在25cm以内防止整体失稳），调节地基不平的影响。细部微调采用可调顶托进行控制。3.1.4横杆横杆根据设计的立杆纵横间距，搭设HG-60、HG-90型号的横杆，横杆的歩距为120cm，为了架体的稳固，最下一道歩距设定为60cm，纵横向横杆要调水平，横杆与立杆连接处的扣碗要打紧。不得有松动的扣碗和不水平的出现。3.1.5剪刀撑、斜撑本工程的剪刀撑和斜撑采用扣件式
7、脚手架进行搭设，横桥向每隔4.8m设置一道，顺桥向设置4道，最外两侧设置2道连续的剪刀撑，中间设置2道连续的斜撑，抵制实体板浇筑过程之中的水平分力，防止架体的整体失稳。剪刀撑斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆扣在立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。剪刀撑斜杆采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。3.1.6脚手板操作面脚手板采用松木，厚度不小于5cm，宽2325cm，长度不小于3.5m的硬木板，两端设直径为4mm的镀锌铁丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端
8、8cm处用直径14#镀锌铁丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。不能满铺脚手板的部位，下面应设置连续的水平兜网。3.1.7防护设施脚手架最上端通常挂一道密目安全网，密目网采用1.86.0m规格，用网绳绑扎在横杆外侧。作业层安全网应高于作业面1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网。四、 质量要求满堂架搭设水平杆要保证水平，立杆要垂直，间距要符合方案规定，立杆垂直偏差纵向不大于H/500，且不大于10cm，每个横立杆交接处的扣碗必须打紧，剪刀撑、斜撑的数量、间距、位置要正确，连接要牢固，无松动现象。五、 脚手架施工5.1 脚手架搭设5.
9、1.1脚手架搭设应对基础进行验收，并按本设计要求放线定位。5.1.2脚手架必须配合施工进度搭设，每次搭设长度不影响后续工序施工。5.1.3开始搭设立杆时，应先座底每跨架体的两直角边，然后成三角形阶梯状搭设。5.1.4搭设过程中，应随时校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。5.1.5凡是参加外架搭设的人员，必须是经过专业技术培训，并考核合格取得蹬高作业操作证的人员，非持证人员不得参加操作。5.1.6、凡经医院检查，证明患有高血压、贫血、冠心病、心脏病以及其他不能从事高空作业的同志不得参加操作。5.1.7进入施工现场必须正确戴好安全帽，高空作业时必须按要求正确系好安全带且应系紧挂牢。5.1.8搭设时
10、必须遵守操作规程，按安全技术交底的要求实施，不得图方便，偷工省料。5.1.9操作时，手应抓紧抓牢，所用板手应用绳链系挂在腰部，扛管时应注意前后左右的行人，架子操作还应注意下方有无其他人员操作，行走或停留，以免发生事故。5.1.10吊车吊运钢管，脚手板、扣件时应分规格、类型进行，一次上管集中堆放使用，严禁长短不一的钢管混吊和散吊。施工前在地面上划好高空作业区，并派专人监护。5.2脚手架拆除5.2.1拆除脚手架时，必须经过项目总工和监理工程师同意后方可拆除，未经批准的脚手架不得擅自拆除。拆除时周围应设置警戒区域，并有专人负责监视。5.2.2拆除脚手架的方法和顺序，应从桥跨的中间向两边墩柱对称松顶托
11、卸荷后，再呈成阶梯状拆除。5.2.3拆除下来的脚手管应用人工传递，严禁乱扔，事前必须在地面上划好作业区，并派专人监护，作业区内不准人员行走或停留，拆下的钢管应按长短分规格堆放到指定位置，而且要堆放整齐，扣件按种类型号堆放到指定地点，保持现场整洁和文明施工。六、 脚手架验收及维护与使用6.1满堂脚手架采用分段验收的办法，每搭设完一段由项目经理组织施工员、安全员等检查验收，符合要求办理验收单后再使用。6.2满堂脚手架必须按照规定和设计要求进行搭设，施工中的脚手架，不准堆放大量的钢管，模板木楞、钢筋等材料，总而言之，每平方不得超3000kg，操作前应先检查扣碗等焊接有无松动，发现情况应及时处理，不留
12、隐患，雪霜雨后应将雨水、霜雪清扫干净，任何人不得擅自拆除脚架管和安全网拿作他用，不得任意拆除脚手架上的任何部位的扣件和其他附件及锁卡装置。以免造成事故。对安全网要定时清洗，保持清洁。七、 质量保证注意事项7. 1脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7.2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达六个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。7.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材
13、料或重大荷载。7.4在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。7.5外观质量：安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。八、 安全施工措施8.1材质及其使用的安全技术措施8.1.1碗扣钢管脚手架的杆件，均采用Q235A钢制作的 48mm钢管，在立杆上每隔600mm安装一套碗扣接头，下碗扣焊在钢管上，上碗扣套在钢管上。因此对杆件及配件的质量要求应满足以下要求：杆件的钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀现象。焊接质量要求焊缝饱满，没有咬肉、夹渣、裂缝等。立杆最大弯曲变形小于1/50
14、0，横杆、斜杆的最大变形要求1/250。碗扣式钢管脚手架其他材料的质量要求同扣件式钢管脚手架。8.1.2钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。8.1.3严禁将立杆外径48mm与51mm的钢管混合使用。8.1.4支架的斜撑必须对称设置，不得随意拆除。8.2脚手架搭设的安全技术措施8.2.1脚手架的基础必须经过碾压处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。8.2.2脚手架搭设以34人为一组，其中12人递料，另2人各负责一端，共同配合组装。8.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。8.2.3在搭拆过程中
15、应由安全员、架子班长现场旁站并保持记录，搭拆完毕后经安全员等相关人员进行检查、验收和签证。每段验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。8.3脚手架上施工作业的安全技术措施8.4脚手架拆除的安全技术措施8.4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。8.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。8.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。8.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。8.4.5拆除时
16、统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。8.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。8.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8.4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。8.4.10六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。九、 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求
17、施工时做到：9.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。9.2严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.3脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其它不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。9.4上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。9.5护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。9.6脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术总工同意后由架子工操作。9.
18、7不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.8不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9.9在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件棒扎扣等所有架子部件。9.10拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.11脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。9.12施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它 ，材料、工具用吊车和绳索运输，不得乱扔。
19、9.13使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.14脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。9.15施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。9.16运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。9.17六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。一十、 支架、模板体系验算10.1支架验算：10.1.1.参数信息A、脚手架参
20、数 立杆横向间距或排距:0.60m；立杆纵向间距或跨距lb:0.90m；立杆步距:1.20m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；模板支架计算高度:5.00m； 采用的钢管:483.50mm； 板底支撑连接方式:方木支撑； B、荷载参数 模板与木板自重:0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:26.000kN/m3； 楼板浇筑厚度:1200.00mm； 施工均布荷载标准值:1.000kN/m2；C、木方参数 木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2 木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:200.00mm； 木方的截面宽度:10
21、0.00mm ；木方的截面高度:150.00mm；图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1.2模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00015.00015.000/6 = 375.00 cm3； I = 10.00015.00015.00015.000/12 = 2812.50 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 26.0000.2001.200 = 6.240 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.3500.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷载为施
22、工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 2.000)0.9000.200 = 0.540 kN； 2.方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1+q2) = 1.2(6.240+0.070) = 7.572 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.540 = 0.756 kN； 最大弯距 M = Pl/4+ql2/8 = 0.7560.900/4+7.5720.9002/8 = 0.937 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 +7.5720.900
23、/2 = 3.785 kN ； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.937106/375000.00 = 2.499N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f = 13.0 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 2.499 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求! 3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 7.5720.900/2+0.756/2 = 3.785 kN； 方木受剪应力计算值 T = 33.785103/(2100.000150.000) =
24、 0.379 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求! 4.方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1+q2 = 6.310 kN/m； 集中荷载 p = 0.540 kN； 最大挠度计算值 V = 56.310900.04/(3849500.0002560000.000)+540.000900.03/(482560000.0009500.000) = 2.554 mm； 最大允许挠度 V =
25、 900.0/ 250 = 3.600 mm； 方木的最大挠度计算值 2.554 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.600 mm,满足要求!10.1.3木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 7.5720.900 + 0.756 = 7.571 kN； kN； 支撑钢管计算弯距图(kN.m) 最大弯矩 Mmax = 1.213 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.0000 mm ； 最大支座力 Qmax = 17.163 kN ； 钢管最大应力 = 3.235 N/mm2； 钢管抗压强度设计值 f = 205.000 N
26、/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 3.235 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10 mm,满足要求!10.1.4.扣件抗滑移的计算: 由于采用碗扣式脚手架，上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1385.000 = 0.690 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.600 = 0
27、.189 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0001.2000.6000.900 = 16.848 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+GG2+GG3 = 17.727 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000) 0.6000.900 = 1.620 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 23.540 kN；10.1.6立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 23.540 kN； -
28、 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由下式计算 L0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 得到计算结果： 立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.20020
29、.100 = 1.400 m ； L0/i = 1400.000/15.782 = 89 由长细比 L0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.667 ； 钢管立杆受压应力计算值； = 23540.000/(0.667 489.000) = 72.173 N/mm 2 ； 立杆稳定性计算 = 72.173 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下面公式计算 L0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数，取值为1.185； k2 - 计算长度附加系数，取值为1.155； 上式的计算结
30、果： 立杆计算长度 L0 = k1k2(h+2a) = 1.1851.155(1.200+20.100) = 1.916 m ； L0/i = 1916.145/15.782 = 121 由长细比 L0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值；= 23540.000/(0.446489.000) = 107.935 N/mm 2 ； 立杆稳定性计算 = 107.935 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 10.1.7基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 115.55 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 28.89 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00 地基承载力
