1、施工升降机专项施工方案望湖宾馆改扩建工程施工升降机专项施工方案 浙江八达建设集团有限公司二零一二年八月施工升降机基础施工方案1、工程概况：1、本工程为望湖宾馆改扩建工程，本项目位于杭州下城区环城西路，地块东侧为武林路，南侧邻近庆春路，西侧紧邻保留的望湖宾馆A楼和B楼，北侧为教场路。本工程0.000相当于黄海高程8.700米。由二幢主楼及地下室组成。地下室二层（地下二幢楼连通），建筑面积分别为12820平米（望湖宾馆改建项目）、6200平米（杭政储出200925号地块）；地上建筑面积分别为6852平米（望湖宾馆改建项目，地上三层）、6404平米（杭政储出200925号地块，地上三层），主体结构为
2、现浇钢筋混凝土框架结构。地下室底板标高为-9.75M/-10.4M，屋面最高处标高为15.85M。2、工程建设概况建设单位：杭州望湖宾馆有限责任公司设计单位：浙江省建筑设计研究院监督单位：杭州市建筑工程质量、安全监督总站勘察单位：杭州市勘测设计研究院监理单位：浙江工程建设监理公司施工单位：浙江八达建设集团有限公司二、编制依据：1、GB/T100521996施工升降机分类2、GB100531996施工升降机检验规则3、GB/T100541996施工升降机技术条件4、JGJ881992龙门架及物料提升机安全技术规范5、GB502052001钢结构工程施工及验收规范6、（JGJ 33-2001）（J
3、119-2001）建筑机械使用安全技术规程7、（JGJ59-2011）建筑施工安全检查标准 8、（GB 500072002）建筑地基基础设计规范 9、（GB 500102002）混凝土结构设计规范 10、SSDB-100施工升降机使用说明书三、SS系列施工升降机1.SSDB系列施工升降机的特点(1)SSDB系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊
4、笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑
5、，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。2、主要结构主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。3、主要技术参数（表3-1）主要技术参数表 表3-1项目技术参数备注额定载重量1000kg额定提升速度38m/min最大提升高度95m提升钢丝绳规格6199.31670电机型号Y160M-4电机功率7.5kw额定电压380V防坠器制动距离100min自动防坠器型号JDF-2对重质量1100kg吊笼净空尺寸（长宽高）3760mm1350mm2000mm标准立角钢尺寸（长度）3000mm整机质量（高57m）8000kg4、SSDB-100施工升降机安装基础及
6、技术要求,详见图3-1安装基础图 图3-1安装基础图说明：1.浇灌C20混凝土基础；2.基础表面水平度偏差不大于10mm；3.基础周围应有排水措施；4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。四、基础计算书(基础尺寸如图4-1)图4-1 基础尺寸图（一）根据施工升降机使用说明书计算 整机重量：10t 计：10000 kg；100009.8198100N;附增加约10。 即：9810N总计：107910N=107.91kN（二）基本参数 1几何参数： 已知尺寸： B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm H = 250 mm, B = 1990 mm, A = 4200 mm
7、无偏心： B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm 基础埋深d = 0.25 m 钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm 2荷载值： (1)作用在基础顶部的标准值荷载 Fgk = 106.81 kN Fqk = 1.10 kN Mgxk = 0.00 kNm Mqxk = 0.00 kNm Mgyk = 1.98 kNm Mqyk = 1.98 kNm Vgxk = 0.00 kN Vqxk = 0.00 kN Vgyk = 0.00 kN Vqyk = 0.00 kN (2)作用在基础底部的弯矩标准值 Mxk = MgxkMqxk = 0.000.00 = 0.00 kNm
8、Myk = MgykMqyk = 1.981.98 = 3.96 kNm Vxk = VgxkVqxk = 0.000.00 = 0.00 kNm Vyk = VgykVqyk = 0.000.00 = 0.00 kNm绕X轴弯矩: M0xk = MxkVyk(H1H2) = 0.000.000.25 = 0.00 kNm 绕Y轴弯矩: M0yk = MykVxk(H1H2) = 3.960.000.25 = 3.96 kNm (3)作用在基础顶部的基本组合荷载 不变荷载分项系数rg = 1.20 活荷载分项系数rq = 1.40 F = rgFgkrqFqk = 129.71 kN Mx =
9、 rgMgxkrqMqxk = 0.00 kNm My = rgMgykrqMqyk = 5.15 kNm Vx = rgVgxkrqVqxk = 0.00 kN Vy = rgVgykrqVqyk = 0.00 kN (4)作用在基础底部的弯矩设计值 绕X轴弯矩: M0x = MxVy(H1H2) = 0.000.000.25 = 0.00 kNm 绕Y轴弯矩: M0y = MyVx(H1H2) = 5.150.000.25 = 5.15 kNm 3材料信息： 混凝土： C20 钢筋： HRB335(20MnSi) 4基础几何特性： 底面积：S = (A1A2)(B1B2) = 5.203.
10、00 = 15.60 m2 绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)3.005.202 =13.52 m3 绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)5.203.002 = 7.80 m3（三）计算过程 1修正地基承载力 修正后的地基承载力特征值 fa = 118.00 kPa 2轴心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算： pk = (FkGk)/A (41) Fk = FgkFqk = 106.811.10 = 107.91 kN Gk = 20Sd
11、= 2015.600.25 = 78.00 kN pk = (FkGk)/S = (107.9178.00)/15.60 = 11.92 kPa fa，满足要求。 3偏心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算： 当eb/6时，pkmax = (FkGk)/AMk/W (42) pkmin = (FkGk)/AMk/W (43) 当eb/6时，pkmax = 2(FkGk)/3la (44) X方向:偏心距exk = M0yk/(FkGk) = 3.96/(107.9178.00) = 0.02 m e = exk = 0.02 m
12、(B1B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m pkmaxX = (FkGk)/SM0yk/Wy = (107.9178.00)/15.603.96/7.80 = 12.42 kPa 1.2fa = 1.2118.00 = 141.60 kPa，满足要求。 4基础抗冲切验算 计算公式： 按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算： Fl 0.7hpftamh0 (45) Fl = pjAl (46) am = (atab)/2 (47) pjmax,x = F/SM0y/Wy = 129.71/15.605.15/7.80 = 8.97 kPa pjmin,x = F
13、/SM0y/Wy = 129.71/15.605.15/7.80 = 7.65 kPa pjmax,y = F/SM0x/Wx = 129.71/15.600.00/13.52 = 8.31 kPa pjmin,y = F/SM0x/Wx = 129.71/15.600.00/13.52 = 8.31 kPa pj = pjmax,xpjmax,yF/S = 8.978.318.31 = 8.97 kPa (1)柱对基础的冲切验算： H0 = H1H2as = 0.250.000.08 = 0.17 m X方向： Alx = 1/2(A1A2)(B1B2B2H0)1/4(A1A2A2H0)2
14、= (1/2)5.20(3.001.9920.17)(1/4)(5.204.2020.17)2= 1.63 m2 Flx = pjAlx = 8.971.63 = 14.66 kN ab = minA2H0, A1A2 = min4.2020.17, 5.20 = 4.54 m amx = (atab)/2 = (Aab)/2 = (4.204.54)/2 = 4.37 m Flx 0.7hpftamxH0 = 0.71.001100.004.3700.170 = 572.03 kN，满足要求。 Y方向： Aly = 1/4(2B2H0A1A2A)(A1A2A2H0) = (1/4)(21.9
15、920.175.204.20)(5.204.2020.17) = 0.88 m2 Fly = pjAly = 8.970.88 = 7.88 kN ab = minB2H0, B1B2 = min1.9920.17, 3.00 = 2.33 m amy = (atab)/2 = (Bab)/2 = (1.992.33)/2 = 2.16 m Fly 0.7hpftamyH0 = 0.71.001100.002.1600.170 = 282.74 kN，满足要求。 5基础受压验算 计算公式：混凝土结构设计规范（GB 500102002） Fl 1.35clfcAln (8) 局部荷载设计值：Fl
16、 = 129.71 kN 混凝土局部受压面积：Aln = Al = BA = 1.994.20 = 8.36 m2 混凝土受压时计算底面积：Ab = min3B, B1B2minA2B, A1A2 = 15.60 m2 混凝土受压时强度提高系数：l = sq(Ab/Al) = sq(15.60/8.36) = 1.37 1.35clfcAln = 1.351.001.379600.008.36 = 147985.27 kN Fl = 129.71 kN，满足要求。 6基础受弯计算 计算公式： 按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)下列公式验算： M=a12(2la)(pmaxp2G
17、/A)(pmaxp)l/12 (9) M=(la)2(2bb)(pmaxpmin2G/A)/48 (10) (1)柱根部受弯计算： G = 1.35Gk = 1.3578.00 = 105.30kN X方向受弯截面基底反力设计值： pminx = (FG)/SM0y/Wy = (129.71105.30)/15.605.15/7.80 = 14.40 kPa pmaxx = (FG)/SM0y/Wy = (129.71105.30)/15.605.15/7.80 = 15.72 kPa pnx = pminx(pmaxxpminx)(2B1B)/2(B1B2) = 14.40(15.7214.
18、40)4.99/(23.00) = 15.50 kPa -截面处弯矩设计值：M= (B1B2)/2B/222(A1A2)A(pmaxxpnx2G/S) (pmaxxpnx)(A1A2)/12 = (3.00/21.99/2)2(25.204.20)(15.7215.502105.30/15.60) (15.7215.50)5.20)/12= 5.53 kNm -截面处弯矩设计值： M= (A1A2A)22(B1B2)B(pmaxxpminx2G/S)/48 = (5.204.20)2(23.001.99)(15.7214.402105.30/15.60)/48= 2.77 kNm -截面受弯计
19、算： 相对受压区高度： = 0.003837 配筋率： = 0.000123 min = 0.001500 = min = 0.001500 计算面积：375.00 mm2/m -截面受弯计算： 相对受压区高度： = 0.003331 配筋率： = 0.000107 min = 0.001500 = min = 0.001500 计算面积：375.00 mm2/m（四）计算结果 1X方向弯矩验算结果： 计算面积：375.00 mm2/m 采用方案：D12200 实配面积：565.49 mm2/m2Y方向弯矩验算结果： 计算面积：375.00 mm2/m 采用方案：D12200实配面积：565.
20、49 mm2/m五、出料平台搭设因物料提升机与楼层外缘间隔距离 1.5 m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。平台采用扣件和483.2钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。1、平台的几何尺寸和构造参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至八层楼面搭设出入平台，总高32m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢
21、管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。2、卸料平台计算1参数信息:1)基本参数立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支架计算高度H(m)：46.00；平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型(mm):483.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2)荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；3)地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标
22、准值(kPa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。图2-1井架落地平台侧立面图 2.板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；截面惯性矩 I = 11.36cm4；图2-2板底支撑钢管计算简图1)荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.30.4 = 0.12 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1 = 40.4 = 1.6 kN/m；2)强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 荷载设计值：q=1.2q1+
23、1.4Q1 =1.20.12+1.41.6 =2.384kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1252.3841.72 = 0.861 kNm ；支座力 N = 0.52.3841.7 = 2.026 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.861106 / (4.73103) = 182.076 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 182.076 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求。3)挠度验算:计算公式如下: 均布恒载: q = q1 = 0.12 kN/m； V = (50.12 (1.7103)4
24、)/(3842.0610000011.36104)=0.558 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.558 mm 小于 钢管的最大容许挠度 1700/150与10 mm，满足要求。3.横向支撑钢管计算: 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =2.026 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.811 kNm ；最大变形 Vmax = 5.312 mm ；最大支座力 Qmax = 4.053 kN ；最大应力 = Mmax/w=0.811106/4.73103=171.394 N/mm
25、2 ；横向钢管的计算应力 171.394 N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为 5.312 mm 小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！4、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.053 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 5.支架
26、立杆荷载标准值(轴力)计算:1)静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1 = 0.12946 = 5.939 kN；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2 = 0.151.210/2 = 0.9 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.31.21.710/4 = 1.53 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN；2)活荷载为施工人员及卸料荷载: 施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 41.21.7/4 = 2.04 kN；3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.
27、2NG + 1.4NQ = 1.28.369+ 1.42.04 = 12.898 kN；6.立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.898 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.81.5103/15.9 = 169.811 210，长细比满足要求；立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 1.81.5 = 3.118 m；=l0/i =3118/15.9=196；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.188 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =12.898103 /( 0.188450 )= 152.462 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 =
