1、 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.50米，立杆的横距 l=0.50米，立杆的步距 h=1.20米。 板底龙骨采用木方: 50100；间距：200mm; 采用的钢管类型为483.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件连接。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 4.1.1、板底龙骨的计算 板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 活荷载为施工荷载标准值（kN/m2）： q13 = 28.0000.200=5.600kN/m2 均布线荷载设计值为： q1 = 0.901.40.95.600=6.35kN/m 2.板底龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算过程如下: 板
2、底龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.00/12 = 416.67cm4； （1）抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.16.3500.5002=0.159kN.m = M / W f 其中 板底龙骨的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 板底龙骨的最大弯距（N.mm）； W 板底龙骨的净截面抵抗矩； f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2； 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0.15910001000/83333=1.905N/mm2 板底龙骨的抗弯强
3、度验算 f,满足要求! 最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1.10.500=3.175kN 4.1.2、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图（kN） 支撑钢管弯矩图（kN.m） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.430kN.m 最大变形 vmax=0.290mm 最大支座力 Qmax=9.194kN 抗弯计算强度 f=0.430106/4490.0=95.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,
4、满足要求! 4.1.3、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 0.80=12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.80=12.80KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.19kN 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=9.19KN Rc=12.80KN, 满足要求! 4.
5、1.4、模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载，地下室内不考虑风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架钢管的自重（kN）： NG1 = 0.11293.350=0.378kN 钢管的自重计算参照扣件式规范（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。 静荷载标准值 NG = 0.427kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取28.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 28.0000.5000.500=7.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 模板支架的荷载设计
6、值: N = 0.90（1.35NG + 1.4NQ）=8.398kN 4.1.5、立杆的稳定性计算 该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算方法计算。 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 8.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.24 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f
7、= 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011），计算公式如下： l0 = kh 其中，k计算长度附加系数，应按表5.3.4采用；k=1.155； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；= 2.758 计算结果： = h/i=2.7581.200100/1.600=207 =250, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 2.758 1.20 = 3.82 l0/i = 3822.588/16.000 = 239 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =
8、 0.128 钢管立杆受压应力计算值 = 154.73N/mm2， 立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求!4.2、吊装区域楼面等效活荷载计算书 吊车自重30T，吊装工作时最大满载质量按40T计算，吊车工作状态下主要重力由其中两只支腿承担，根据平面示意图，吊车工作时四条支腿分别支设于四块板跨内，参考建筑结构荷载规范 （GB 50009-2012），吊装作业工况下动力系数取1.3，考虑吊装作业时的最不利工况下，整车重力由单一支腿承担，则每只支腿承受重力为520KN，即单一板跨承受最大压力为520KN，板跨轴线间距为8.1*5.5M；支腿垫脚底部采用1米长木方及铺垫，单腿底部受压
9、面积为1M2，设支腿中心距地下室外边轴线距离为1M。 4.2.1 基本资料 4.2.1.1 周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取两个方向的最大等效荷载， 板的跨度 Lx 8100mm， Ly 5500mm，板的厚度 h 350mm，垫层压力扩散角 234.2.1.2 局部集中荷载 N 520kN，荷载作用面的宽度 btx 1000mm， 荷载作用面的宽度 bty 1000mm；垫层厚度 s 50mm 荷载作用面中心至板左边的距离 x 1000mm，最左端至板左边的距离 x1 500mm， 最右端至板右边的距离 x2 6600mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y 1000mm，
10、最下端至板下边的距离 y1 500mm， 最上端至板上边的距离 y2 4000mm 4.2.2 局部荷载换算为局部均布荷载 局部均布荷载 P N / （btxbty） 520/（1*1） 520.00kN/m2 4.2.3 荷载作用面的计算宽度及局部均布荷载 4.2.3.1 bcx btx + 2stan + h 1000+2*50*tan23+350 1392mm 4.2.3.2 bcy bty + 2s4.2.3.3 局部均布荷载 Pc Pbtxbty / （bcxbcy） 520*1*1/（1.392*1.392） 268.19kN/m2 4.2.4 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的
11、平均均布荷载 qe Pcbcxbcy / （LxLy） 268.19*1.392*1.392/（8.1*5.5） =11.67kN/m2 4.2.5 四边简支板在局部荷载作用下的绝对最大弯矩 4.2.5.1 MmaxX 52.494kNm，位于 x 1.302m、y 1.100m 处 4.2.5.2 MmaxY 56.183kN4.2.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载 4.2.6.1 四边支承简支板在均布荷载作用下的最大弯矩值系数 Kx 0.04286（MmaxX KxqexLy2），位于 x 4.050m、y 2.750m 处 Ky 0.07682（MmaxY Kyqey4.2.6.
12、2 qex MmaxX / （KxLx2） 52.494/（0.04286*5.52） 40.49kN/m2 4.2.6.3 qey MmaxY / （KyLx2） 56.183/（0.07682*5.52） 24.18kN/m2 4.2.6.4 等效均布荷载 qe Maxqex, qey Max40.49, 24.18 40.49kN/m2 4.3、吊装区域支架计算书楼板模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、混凝土结构工程施工规范（GB506666-2011）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范（GB50010-20
13、10）、建筑结构荷载规范 （GB 50009-2012）等编制。由上节计算得知，吊装区域内由吊车支腿传递的等效活荷载为40.49kN/m2， 其余活荷载按2KN/M2考虑，则均布荷载为42.49KN/M2。 模板支架搭设高度为3.35米，立杆的纵距 b=0.40米，立杆的横距 l=0.40米，立杆的步距 h=1.20米。3.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件。 4.3.1、板底龙骨的计算 q13 = 42.4900.200=8.498kN/m28.498=9.637kN/m9.6370.4002=0.154kN.m 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0.1541000/83333=1.
14、850N/mm20.400=3.855kN 4.3.2、横向支撑钢管计算 最大弯矩 Mmax=0.270kN.m 最大变形 vmax=0.127mm 最大支座力 Qmax=8.288kN 抗弯计算强度 f=0.270106/4490.0=60.10N/mm2 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 4.3.3、扣件抗滑移的计算 计算中R取最大支座反力，R=8.29kN 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.29KN 4.3.4、模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。 NG1 = 0.10363.350=0.347kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.347kN。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取42.49kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 42.4900.4000.400=6.798kNNQ）=8.131kN 4.3.5、立杆的稳定性计算 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 8.13kN； = 149.82N/mm2，附图
