1、炼油厂腐蚀与防腐,顾望平,参考资料,一,API 581-2000 RISK-BASED INSPECTION(基于风险的检验)二,日本石油学会 石油炼制装置材料选择,风险工程学,“风险管理”是一门跨学科的新兴科学 RBI（Risk Based Inspection）是设备维修管理技术的新发展一套有组织及有系统的分析法,可以对每一个单元设备加以风险分级是一套检验方法,检验10-20%的设备,识别80-90%的风险.确定检验方法，降低检验费用,提高设备检验可靠性延长生产周期,降低生产成本风险（Risk）=损伤发生概率（Likelihood）影响程度（Consequence）,风险管理的功能监测,风
2、险降低措施,失效预防措施,风险控制,失效的可能性/频率,失效后果分析,危险/风险的识别,风险评价,RBI 工作流程,管理系统,设备评价,检测程序,PSM（工厂安全管理）评价,生产过程（工艺）状态,设备失效数据库,设备数据文件,风险排序,生产过程安全管理优化,检测程序优化,失效后果减轻,失效的可能性分析,失效后果分析,API750,API510,API570,API653,评估损坏的危险性和残余寿命,新文件,供研究参考文件,API-BRD RP 581RISK BASEDINSPECTION,可使用文件,MPCPITNESS FORSERVICE,RBI与FFS文件,FFSRP579,RBI58
3、0,目前,API文件之间的关系,API 风险管理文件,API 581基于风险的检测-基础文件API 750石油炼制厂典型风险管理计划导则API 510压力容器检测规范API 570压力管道检测规范API.653储罐检测规范API FFS RP 579推荐用于合乎使用的实施方法研究和参考文件API 572 压力容器检测API 574管线系统元件特殊检测API 575 常压和压力储罐检测,API 581基于风险的检测,基础资料”的主要目录API 581 于2000年5月出版,文件由正文和附录组成,正文的主要内容介绍RBI的基本概念,风险分析,重要度风险,可靠性分析,检测程序,工厂基础标准数据表等.
4、,附录的主要内容:附录A RBI定性分析工作手册附录B RBI半定量分析工作手册附录C RBI定量分析工作手册附录D 管理系统评价工作手册附录E OSHA1910和EPA危险化学品表附录F API和ASTM的RBI比较附录G 腐蚀减薄模式(其中包括HCL,高温硫和环烷酸,高温H2S/H2,H2SO4,HF,酸性水,胺,高温氧的各种腐蚀数据和判据),附录H 应力腐蚀裂纹模式(其中包括以下应力腐蚀裂纹的数据表和判据:碱,胺,硫化物,HIC/SOHIC-H2S,炭酸,连多硫酸,HSC-HF,HIC/SOHIC-HF附录I 高温氢腐蚀模式附录J 炉管模式附录K 材料疲劳(仅管线)模式附录L 脆断模式附
5、录M 设备衬里模式 附录N 外部损坏模式,均匀腐蚀,测定均匀腐蚀数据模块1,图G-1A,见附录提问,计算ar/t,测TMSF(GEN),测TMSF(LOC),用附录计算,开始,局部腐蚀?,估计腐蚀率,检验量,检查可靠性,时间,检查可靠性,检验量,厚度,Y,N,G-1B,G-1B,测定均匀腐蚀数据模块2,确定过设计系数,TMSF(GEN/LOC),乘以TMSF,除以TMSF,调整TMSF(GEN/LOC),图G1-B,在线检测系数,实际厚度,腐蚀裕度,MAWP,操作压力,减薄机理,检测方法,G1-C,G-1A,测定均匀腐蚀数据模块3,管线?,定点/多点检验?,高质量检验?,死区?,死区充分检验,
6、确定减薄,TMSF乘3,TMSF乘3,图G1-C,Y,Y,Y,Y,N,N,N,N,N,Y,G-1B,H20+HCl+H2S的腐蚀环境,主要装置：原油蒸馏、加氢处理和催化重整等装置 严重部位：蒸馏装置常压塔顶冷凝器 腐蚀特征：碳钢局部减薄、不锈钢点腐蚀和裂纹材料选择：蒙乃尔、镍基合金、钛、2507、炭钢,HCl腐蚀,含硫原油低于2000C时的均匀腐蚀主要由HCl引起，在蒸馏塔顶冷凝器，由于HCl溶解度大于氨，在蒸气冷凝水形成时先于氨溶于水形成PH值达13的强酸腐蚀环境。在水5%凝缩的地方盐酸50%溶解，在凝缩水20%的地方100%的盐酸溶解。凝缩水30%的地方，氨急剧溶解pH值升高，凝缩水50%
7、时100%氨溶解。在pH值低的地方引起酸腐蚀，在PH值高的地方产生碱腐蚀；,HCl腐蚀防护措施,注入5%的NaOH苛性钠，原油的10ppm20ppm 选材：2507,钛，蒙乃尔由注氨改为有机胺，冷凝水pH值在5.56.5范围内 使用膜防腐蚀剂 注水在线监测,确定HCl腐蚀率1,开始,G-17定水PH,C-S/300SS用G18,G19,C-S或300SS?,PH?,估最大腐蚀率,材料,PH,最大工艺温度,CL-量,图G-2A,G-2B,Y,Y,N,N,确定HCl腐蚀率2,图G-2B,G-17定氯化物量,G-20定腐蚀率,G-21定腐蚀率,合金400或B2?,水的CL-?,估最大腐蚀率,估最大腐
8、蚀率,材料,O2/氯化物,材料,PH,温度,CL-量,温度,CL-量,Y,Y,N,N,G-2A,G-11,碳钢,300SS,高温硫与环烷酸腐蚀,主要炼油装置有：常减压蒸馏，以及二次加工装置的进料系统，如加氢处理、催化裂化和焦化装置。高温硫化物腐蚀开始发生在约2040C以上的温度，环烷酸腐蚀发生在204-3710C温度腐蚀特征：高温硫化物是均匀腐蚀、环烷酸是局部腐蚀材料选择：铁-铬（512%Cr）合金耐高温硫腐蚀，低浓度环烷酸用304不锈钢、高浓度用316/317含钼不锈钢,硫的形态与活性,能于钢起反应的叫活性硫，主要是以下五种。非活性硫主要是噻吩硫,大都存在于渣油馏分中。不同温度下各种硫化物的
9、腐蚀性不同，表中向下的硫化物加剧腐蚀，二硫化物腐蚀最强。,高温硫与环烷酸腐蚀,硫在800C时开始均匀腐蚀速度最高，400小时后速度明显减慢，这与生成FeS保护膜有关。从2000C开始硫腐蚀速度又增加，2500C加快，350-4600C达到最强烈程度,这是因为硫化物受热分解出活性更强的活性硫。2RCOOHRe Fe(RCOO)2H2 环烷酸具有强烈的清洗FeS保护膜的作用,主要发生在液相气液两相,特别在高速状态下，其腐蚀形态为带有锐角边的蚀坑和蚀槽。腐蚀温度范围从2000C到4000C。2700C-2800C腐蚀最大,超过4000C大部分已裂解或蒸发混入油气中,此时已没有腐蚀性。,加工常压重油的
10、高真空减压塔的腐蚀和操作数据,由环烷酸引起的弧坑密集的腐蚀痕迹 加热炉出口弯头在3600C 80米/秒流速三个月,减压塔进料段环烷酸腐蚀,高温硫与环烷酸腐蚀,环烷酸分解出有机酸和二氧化碳形成的冷凝水的腐蚀；表是硫和环烷酸在不同温度下对不同材料的腐蚀率。该表是根据修正的McMonoMy曲线，增加了环烷酸的影响有一定的富裕量，可作为风险评估用;标准腐蚀裕度一般按10年寿命计取2.5或3.8毫米,年腐蚀裕度为0.25或0.38毫米(10MPY或15MPY)。如果查表腐蚀率在10-15MPY之间,有两种选择,将材料升高一级或设计腐蚀裕度取3.8毫米。,各种合金在不同温度下的含酸原油腐蚀率,经修正的Mc
11、Monomy曲线,防止环烷酸腐蚀,防止环烷酸腐蚀用NaOH中和 流速限制在60 m/秒以下 严重腐蚀条件下材料316或317,渗铝钢,原油蒸馏,塔的衬里在2880C以上用不锈钢硫化铁的产生降低传热或堵塞管路，考虑长周期生产可以选不锈钢材料如果有环烷酸存在应选316材料常压塔顶冷凝器是盐酸腐蚀环境应用高合金材料加热炉管用铬钼钢材料,原油蒸馏,原油预热换热器铬钼钢或不锈钢预热炉铬钼钢（严重腐蚀用不锈钢）塔衬里以2880C为界，以下是炭钢常压塔侧线到汽提塔炭钢或不锈钢（环烷酸)从常压塔底到（泵，炉）减压塔进料管严重腐蚀400/300，否则5%铬/9%铬炉管铬钼钢，连接管线304/316减压塔全部不锈
12、钢衬里,原油蒸馏,减压气提塔润滑油出料管线和塔衬里405/410、/316(环烷酸)/减压塔底管/减压闪蒸炉/闪蒸塔410/304常顶冷凝器高合金不锈钢材料稳定塔重沸器壳体316,管高合金不锈钢材料稳定塔内件410/304/316稳定塔顶冷凝器除400以外的不锈钢,高温硫与环烷酸腐蚀率,开始,最大腐蚀率表G17-G25,流速10030m/s?,采用表数据,乘5,硫含量,酸值,材料,最大工艺温度,图G-3,Y,N,高温硫化氢和氢腐蚀腐蚀,主要装置：加氢装置，例如加氢脱硫装置，加氢裂化装置等；腐蚀特征：均匀腐蚀腐蚀速率：Couper和Gorman 经修正后的曲线(如果纯气相，腐蚀率增加50%）材料
13、选择：12Cr,18-8,高温硫化氢和氢腐蚀,温度2000C以上 H2S+H2 条件下氢渗入金属表面FeS保护膜，使其而失去保护作用。FeS保护膜反复剥离、生成，加快腐蚀。表15-19是氢和硫化氢在不同温度下对不同材料的腐蚀率。该表是工程上根据NACE T8委员会总结的Cooper Gorman曲线族编制的。除了硫腐蚀外,以上装置中还有有氢腐蚀,按氢分压和温度查API941抗氢(Nelson)曲线选材。,确定高温硫化氢和氢腐蚀率,开始,12%CR或300SS,H2S量,温度,材料,表G31G32估腐蚀率,表G27G30估腐蚀率,图G-4,烃类型,N,Y,高温H2S/H2 腐蚀曲线,表G-27,
14、确定硫酸腐蚀率,开始,G34-G40最大允许腐蚀率,图G-5,酸有氧/氧化物,合金B-2?,求助腐蚀专家,用表数据,最高温度,材料,酸含量,酸流速,Y,N,N,Y,HF腐蚀,主要装置：HF酸作为催化剂的烷基化装置 腐蚀部位：通常表现为均匀腐蚀。氢氟酸也会造成氢致开裂和鼓泡。高温和高速腐蚀严重，稀HF在低点存水处腐蚀；材料选择：设备管线采用碳钢，但部分温度在66-1490C的场合下往往采用400合金。（见表20-21),确定HF腐蚀率,估计腐蚀率,开始,HF浓度,通风,温度,温度,流速,HF浓度,合金400?,G45定腐蚀率,查文献,图G-6,G43定腐蚀率,C-S?,估计腐蚀率,估计腐蚀率,Y
15、,Y,N,N,酸性水的腐蚀,主要装置：加氢处理、加氢裂化、焦化、催化裂化、轻馏份、胺处理、酸水分离等；腐蚀部位：流速高的部位，如加氢装置反应流出物空冷器管束入口端和出口管线弯头冲刷；腐蚀机理：NH4HS冲刷腐蚀和NH4HS 与NH4CL垢物 的电化学腐蚀：材料选择：根据流速、KP值和管线布置等因素，选择炭钢300不锈钢衬套，或625不锈钢，钛,确定含硫酸性水腐蚀率,估计腐蚀率,开始,G-45定腐蚀率,NH4HS浓度和KP值,流速,图G-7,估算酸性水腐蚀率（MPY),NH4HS=系数H2S%(WT)当H2S%(WT)2NH3%(WT)系数取3KP=H2S%(MOL)NH3%(MOL)（干态）,
16、空冷式换热器碳钢管腐蚀情况,API关于空冷调查的建议1,采用带有丝堵的集合管箱，不要使用回弯头或U形管结构应用完全对称结构，空冷管束数为2n，n为任意整数Kp值较高的情况下，采用合金材料（如合金825）管束流速的最大峰值为：6m/s（碳钢管束）和9m/s（合金管束）若腐蚀是发生在管束端的冲蚀，则应采用衬管，其材料为300系列不锈钢，衬管出口应为喇叭口结构 管道集合管设计 出入口集合管结构应为完全对称型 出入口集合管没有死区 REAC管束出口管道上应设有温度指示 Kp值较高时，采用合金材料（如合金825）管道流速的最大峰值为：6m/s（碳钢管道）和9m/s（合金管道）,API关于空冷调查的建议2
17、,注水注水量应足够使污水中NH4HS浓度低于8wt%注水量和注水点应保证注水点处至少有20%的注入水保持为液相多点注水仅用于非对称结构，应有仪表控制和调节各个注水点的注水量注水套管结构比短接管更常用冲洗水的质量（即O2、PH值、铁、Cl-和氰化物含量）应符合要求操作避免稠环芳香烃沉积停止运行时应保持所有管束具有相同的温度,空冷器和配管对称布置,气体脱硫,脱硫化氢溶剂用二乙醇胺（DEA),同时脱硫化氢和二氧化碳用单乙醇胺（MEA)，FCC装置采用.MEA比DEA腐蚀严重，在DEA装置可以用炭钢而在MEA装置中要用不锈钢吸收塔系统-炭钢再生塔的重沸器及管线:如DEA用410/304,如MEA用30
18、4/316,内件410/304,MEA溶剂气体处理装置,胺腐蚀,主要装置；胺处理气体装置 腐蚀部位：炭钢的冲刷减薄腐蚀（点蚀和坑蚀）和焊缝的裂纹。腐蚀机理：高的流速和紊流易泄出酸性气，引起钢表面的硫化物保护层破裂；胺的降解物有有机酸的腐蚀；腐蚀速率与温度、浓度成正比；MEA（单乙醇胺）、DEA（二乙醇胺）和MDEA（甲基二乙醇胺），这些胺主要用于去除酸性气中的H2S成分，MEA和DEA亦可以同时去除CO2，而MDEA能选择性的吸收H2S，因此MDEA腐蚀要轻；,MEA溶液中CO2溶液负荷和腐蚀速度,确定胺腐蚀率,开始,G52A/B定腐蚀率,腐蚀率乘数,G52定乘数,估腐蚀率,图G-8,炭钢/低
19、合金钢?,估腐蚀率,酸性气负荷,HSAS（WT%),胺类型,胺浓度,材料,胺类型,浓度,Y,N,酸性水处理,一般酸性水直接进塔气提.由于含硫化氢和氰化物,塔用HIC钢.塔盘-410/304/316塔顶系统双相钢/钛回流管-304/316重沸器壳体316,管双相钢/钛,氧化腐蚀,装置：装置加热炉、FCC装置的再生器腐蚀部位：炉管、炉内件；FCC再生器内件腐蚀机理：碳钢在超过4820C，合金钢在更高的温度下会发生高温氧化腐蚀 选材：加热炉按API530。FCC再生器内件设计选材：温度 750 用304材料，温度750用316材料。,确定氧化率,开始,估计腐蚀率,G-42定腐蚀率,最大金属温度,材料
20、,图G-9,API 581-2000,裂纹,应力腐蚀裂纹模块因子测定1,开始,SSC,HIC/SOHIC,碳酸裂纹?,测定可能的裂纹,知道原因?,多部位敏感性增加,该部位敏感性增加,测定可能构造苛刻指数,测定可能的裂纹,PTA/CLSCC?,结构钢/低合金钢?,MAWP/OP比率,测定最大苛刻指数,类似案例?,奥氏体不锈钢?,图H-1A,N,N,N,Y,Y,Y,TMSF=1,离开,Y,N,应力腐蚀裂纹模块因子测定2,测定TMSF,TMSF随时间增加,在线检测系数修正TMSF,TMSF(SCC),高质量检查,检查按表H5,图H-1B,H-1A,应力释放,查图,选A区?,开始,不敏感,浓度,温度,
21、5%,伴热?,5%,伴热?,汽化,汽化,中敏感,不敏感,低敏感,Y,N,中敏感,高敏感,N,N,N,N,N,Y,Y,Y,Y,Y,Y,N,N,测定碱裂纹敏感性,C,A,B,碱应力腐蚀,主要设备：锅炉、蒸汽发生器、碱洗脱硫设备；腐蚀机理：金属在NaOH存在的条件下，拉应力和适当温度产生的开裂；常见于含碱液体的浓缩；腐蚀条件：低于460C时不会开裂，在460C 到820C 范围之间，碱液浓度起主导因素，超过820C敏感性增加，如果同时浓度超过5%（WT）开裂机率很高；措施：A:炭钢不消除应力处理 B：炭钢消除应力处理（阀门内件镍合金）C：用镍合金,胺应力腐蚀,主要装置：气体脱硫、酸性水处理；普遍地出
22、现在溶液为MEA和DIPA装置中；腐蚀机理：金属在拉应力、链烷醇胺水溶液和一定的温度下产生的开裂，晶间腐蚀开裂为主；碳酸盐是关键的溶液杂质，其他杂质如氯化物、氰化物等，15-35%浓度范围内敏感性表现较高，裂纹一般出现在高碱性的和含有少量酸性气的贫烷醇溶液中（贫液）注：胺设备还存在由于硫化物的SSC/HIC/SOHIC腐蚀裂纹措施：消除加工和焊接应力；,开始,应力释放,热处理,100-180F,180F,MEA/DIPA,暴露胺中,高敏感,中敏感,不敏感,不敏感,低敏感,180F,140-180F,180F,DEA,汽化,热处理,汽化,汽化,热处理,低敏感,不敏感,中敏感,不敏感,N,Y,Y,
23、Y,Y,N,N,N,N,N,N,N,N,N,N,N,N,N,Y,Y,Y,Y,Y,Y,Y,Y,Y,测定胺应力腐蚀敏感性,硫化物应力腐蚀（SSC）,装置：有硫化物和水存在的装置；腐蚀机理：金属在拉应力和硫化氢及水存在的综合作用下出现的开裂，SSC是由于在金属表面上进行的硫化腐蚀过程中产生了氢原子而发生的氢应力开裂；SSC通常容易发生在高强度（高硬度）钢的焊接熔合区或在低合金钢的焊接热影响区处；SCC的敏感性硬度和应力水平；措施：消除应力、选纯净钢；,开始,湿状态,不敏感,环境严重性,敏感性,表H10测敏感性,用表H9,水 H2S%,PWHT,HB,水 PH,测定硫化物应力腐蚀裂纹,N,Y,SSC
24、环境严重性,SSC 敏感性,氢致开裂HIC和应力取向氢致开裂 SOHIC,装置：有硫化物和水存在的装置；腐蚀机理：氢致开裂是金属内部不同平面上或金属表面的邻近的氢鼓泡的相互连接而逐步形成的内部开裂，形成HIC不需要有外部作用压力，仅靠氢鼓泡内压的聚集。SOHIC是HIC的一个特别形式，经常出现在母材的焊缝和热影响区附近，受外拉应力开裂；敏感性水的PH值和钢中硫含量，有氰化物腐蚀增加措施：消除应力和选择纯净钢；,引发HIC所需要的酸性气中H2S的临界分压,H2S和氰化物共存下氢渗透量和pH值的关系,测定HIC/SOHIC敏感性,图H-6,H2S量,钢板S%,表H-13,PWHT?,表H-12,P
25、H,开始,环境严重性,高环境,焊后,水?,低敏感,中敏感,敏感性,不敏感,板焊结构,N,N,N,N,Y,Y,Y,Y,HIC/SOHIC环境严重性,HIC/SOHIC敏感性,碳酸盐腐蚀开裂,装置：催化裂化装置分馏塔的上部冷凝回流系统、下游的富气压缩系统和酸水系统;酸性水处理装置；腐蚀机理：显碱性的含有中高浓度碳酸盐的酸水、拉应力和腐蚀性介质的共同作用下导致开裂，氰化物 有促进作用；腐蚀特征：裂纹在碳钢母材延焊缝平行，裂纹呈非常细的晶间网状分布，而且裂纹中充满氧化物；敏感性:PH值、酸水中碳酸盐浓度和拉应力水平措施：消除应力处理；,测定炭酸裂纹敏感性,开始,H2S50PPM,有否水,应力释放,不敏
26、感,不敏感,不敏感,敏感性,PH,表H-15测定敏感性,含量,Y,Y,Y,N,N,N,表H-15,Y,连多硫酸腐蚀开裂（PTA）,装置：催化裂化、脱硫、加氢裂化、催化重整装置；腐蚀机理：硫化物水空气环境下，敏化(370-815长期操作)或类似敏化的焊接处理后敏化材料（300系列）的晶间腐蚀开裂；敏感性：操作温度427敏化在运行期间,测定连多硫酸(PTA)裂纹敏感性,测定敏感性,表H17/H18测定敏感性,降低敏感性测定,敏感性测定,图H-8,开始,用NACE RP0170,S,O2,H20?,S,O2,H20?,不敏感,合金,热历史,操作温度,热历史,合金,温度,Y,Y,Y,N,N,N,连多硫
27、酸,3FeS+5O2 Fe2O3FeO+SO2SO2+H2O H2SO3 H2SO3+1/2O2 H2SO4 H2SO3+FeS H2SxO6FeS+H2SO4 FeSO4+H2SH2SO3+H2S H2SxO6,NACE RP0170-97,NACE RP0170-97:”奥氏体不锈钢和其他奥氏体合金炼油设备在停工期间产生连多硫酸应力腐蚀开裂的防护“保护方法：干燥含氨氮气、露点15的空气、碱洗、封闭或保持热态；碱液：2%纯碱0.2%表面活性剂0.4%硝酸钠；注意：任何时候金属表面必须有碱液保护；,连多硫酸(PTA)裂纹敏感性,注：A 操作温度=427见表H-17，括号内：操作温度427见表H
28、-18 B 427在操作有敏感性,氯化物应力腐蚀（CLSCC),装置：有不锈钢材料的装置；腐蚀机理：氯化物水溶液在非稳定型不锈钢拉应力区，穿晶且高度分叉的腐蚀开裂;氯来源：来自原油中的氯酸盐、生成水、电脱盐水 浓缩蒸汽水（工艺水）锅炉给水和汽提水 催化剂 绝热材料 加氢生成水和其他生产操作的残余物 有机或无机氯化物化学反应生成的烟雾,测定氯应力腐蚀裂纹敏感性CLSCC,开始,PH10,-2000F,CL-1000,CL-1PPM,低敏感性,工艺侧敏感性,中敏感性,工艺侧敏感性,测定CLSCC的TMSF,CL-含量,表H20-21测敏感性,温度,图-H9,Y,Y,Y,Y,N,N,出程序,N,N,
29、氯应力腐蚀裂纹敏感性CLSCC PH10,氯应力腐蚀裂纹敏感性CLSCC PH10,表H-20,表H-21,氢氟酸环境下氢应力开裂（HSC-HF),腐蚀机理：产生的氢的反应环境下，所产生的氢扩散在母材内与拉应而联合作用产生的开裂；部位：高强度钢，低强度钢的焊接部位和氢氟酸有氧的环境下蒙乃尔合金（400)选材：氢氟酸的水溶液浓度96-99+%，温度低于660C，除操作受到严格限制的地方（例如：泵、阀门、仪器）之外，可以选择一种镇静低碳钢。在受严格限制的地方，而温度超过660C到1770C，使用400合金。,开始,炭钢?,HF含量,表H-23测定敏感性,应用敏感性测定,HB,PWHT?,不敏感,不
30、敏感,THSF=1,THSF=1,测定氢氟酸氢应力腐蚀敏感性,图H-11,N,N,Y,Y,氢氟酸氢应力腐蚀敏感性,碳钢和低合金钢的HSC-HF的敏感性,氢氟酸环境下（HIC/SOHIC-HF）,测定HIC/SOHIC-HF敏感性,开始,大口径板焊管,管线,HF含量,低敏感性,测定敏感性,表H-25测敏感性,HB,PWHT?,图H-12,不敏感TMSF=1,Y,Y,Y,N,N,N,Y,硝酸盐应力腐蚀开裂,装置：重油催化、硫璜、锅炉、加热炉；腐蚀机理；在露点温度下燃烧形成的NO2、CO2、SO3酸性水溶液对炭钢材料高应力部位的延晶扩展腐蚀裂纹；起主要作用是NO2；腐蚀部位；重油催化再生器和烟气系统
31、的焊缝（包括保温钉），硫磺焚烧炉外壳，锅炉和加热炉外壳等；敏感性：烟气氧含量2%，烟气露点温度130时壁温在120下，燃料和原料有较多的有机氮；措施：控制NOX产生，提高壁温（更换内衬里或外保温），裂纹用不锈钢焊条修复；,高温氢腐蚀（HTHA),装置：加氢、重整腐蚀机理：H2=2H（氢分解）4H+MC=CH4+M；氢造成钢内部脱炭和甲烷气体压力产生的裂纹；敏感性与温度、氢分压，材料合金有关；措施：按Nelson曲线选材,纳尔逊曲线第3版（1983年发行）临氢作业用钢防止脱炭和微裂操作极限,回火脆化,长期在343和577的温度范围内使用时，会出现韧性降低的现象 敏感性：21/4Cr-1/2Mo和
32、3Cr-1Mo的回火脆化敏感性特别高，11/4Cr-1/2Mo钢的回火脆化敏感性仍存在争议。回火脆化系数 J=（Si+Mn）（P+Sn）104100%X=(10P+5Sb+4Sn+As)10-2 15PPm抗回火脆化倾向评定 vTr54+3 vTr54,各种Cr-Mo钢回火脆化感受性比较,外部腐蚀,装置：装置与系统的设备和管线部位：A 冷却塔水珠喷溅受潮的区域B 蒸汽系统附近区域C 遭受暴雨的区域D容易泄漏，使得湿汽或酸雾进入的区域E 操作温度介于-12121的碳钢管线，尤其因温度反复变化而引起水汽凝结和蒸发。F 即使在121以上的温度中运行正常，但却经常开停的装置或相关设备G保护层或涂料已损坏的部位H 经常在露点以下的温度运行的冷冻设备I 管支座，吊架，管口，和保温防水层接口处。,外部腐蚀,腐蚀机理：电化学腐蚀、不锈钢氯化物应力腐蚀、腐蚀速率：碳钢和低合金钢绝热层下常发生在温度介于121的操作环境中，尤其温度在4993腐蚀率可达到0.25毫米/年。奥氏体不锈钢应力腐蚀破裂(SCC)在温度149以下，60-93温度下敏感。措施：选择中性、氯化物少的绝热材料；炭钢材料的油漆选用环氧型最长寿命15年；加强检查和修理；,
