1、徐二跃参 加 会 审 人 员 签 字单 位潍坊渤海建筑工程有限责任公司职 务设备处长安全处长施工处长项目经理职 称助工工程师签 名审批结论 技术负责人签字盖章： 2013 年 月 日 建设单位 签字盖章： 2013 年 月 日监理 模板工程施方案施工单位：昌邑市金达建筑有限公司模板工程施工方案一、工程概况1.1本工程位于昌邑市龙源国际社区内，砌体结构，砼条形基础。二、模板及其支撑的设计与计算模板计算1楼板模板计算楼板厚度90、100、120mm，模板板面采用15mm竹胶板，次龙骨采用50100 mm，E=104N/mm2，I=bh3/12=4.16104mm4主龙骨采用架子管。a）荷载计算模板
2、及支架自重标准值：0.3KN/m2混凝土标准值： 24 KN/m2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m2楼板按100厚算荷载标准值：F1=0.3+240.1+1.1+2.5=6.3KNF2=（0.3+240.25+1.1）1.2+2.541.4=12.38KN（2）计算次龙骨间距:新浇筑的混凝土均匀作用在竹胶板上,单位宽度的面板可以视为梁,次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑,梁宽取200 mm.板厚按100 mm计算则最大弯距:Mmax=0.1q22l22最大挠度:Umax=0.677 q22l22（100EI）其中线荷载设计值:q2=F20.2=8.06
3、0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求:Mmax=0.1 q22l22=fww=1/6fwbh21.11.6121/6fwbh2l2/=（1001044.16104）/（1.610.677250）1/3=534mm取按抗弯承载力,刚度要求计算的小值,l1/=463mm,施工次龙骨间距取200mml1/满足要求.板厚90、120、140同理，不再计算。（3）直径483。5钢管，间距最大为1200MM，上设U托，最下一层地杆距地300M，中间水平拉杆间距大于1200 mm ，支撑杆有效面积A=489mm2（内R=41 mm）。1）抗压强度验算N=8.062.121.2=11.6KNN=A
4、f=489215=105KN11.61KN满足2）稳定性验算.（按中心点最大偏心25 mm计算） lx=（D4-d4）/64=（484-414）/64=1.22105 mm4 lx=（lx/A）1/2=（1.22x105/489）1/2=15.79 mm Xx=1800/Ix=1800/15.79=114 查Q235, b类截面轴压稳定系数x=0.453 欧拉临界应力Nex=2EA/X2=22.06105489/1142=76.4KN初始偏心弯距Mx=Ne=1610325=4104N.mm截面塑性发展系数rx=1.0受压最大纤维毛截面抵抗距w1x=lx/（D/2）=1.22 105/（48/2
5、）=5083.3mm2N/xA+mxMx/（1-0.8N）/Nex=175.9Mpa215Mpa（满足要求）2墙体模板计算（1）荷载计算1）新浇混凝土对模板产生的侧压力,标准层层高2.9米,侧压力为F1=0.22rct012v1/2 F2=Hrc取两者较小值;式中:F1.F2-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力; rc-混凝土重力密度,取材24KN/m t0-新浇混凝土的初凝时间,按商品混凝土为46小时,取t0=5小时 v-混凝土浇筑速度,每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25立方米,控制在1小时左右浇筑完毕,取v=3m/h; H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度,取H=3.4M; 1-
6、外加剂影响修正系数, 1=1.0 2-混凝土塌落度修正系数,按塌落度130150, 2=1.15得 F1=0.222451.01.1531/2=52.58KN/m2.F2=243.4=81.6 KN/m2F1 取F=F1=52.58 KN/m22）倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载混凝土采用布料杆浇筑,取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4 KN/m2.由.两项荷载组合,得模板承受的水平荷载值为q=1.2 +1.4 =1.252.58+1.44=68.69 KN/m2.（用于验算模板及其支撑的强度）q= =52.58 KN/m2（用于验算模板及其支撑的刚度）3梁模板计算1 底模验算（1）抗弯强度验算
7、1）荷载底膜自重 50.040.451.2=0.108混凝土自重 240.81.2=10.368钢筋自重 1.51.2=0.648振捣混凝土荷载 21.2=1.08合计 q1=12.204乘以折减系数0.9 则q10.9= q2=10.98KN/m2）抗弯承载力验算底膜下的愣木间距为200,是一个多等跨连续梁,考虑木材的长度有限,故按四等跨计算.按最不利荷载部之中结构静力表示得.弯矩系数: KM=-0.121剪力系数: KV=-0.620挠度系数: KW=0.967则M= KMqI2=-0.12110.980.22=-0.0531 KNm=-0.0531106nmm=m/w=-0.053110
8、66/（450402）=4.425n/mm2fm=13n/mm2（2）剪力强度验算.V=kvql=-0.6200.2=1.36KN剪应力: =3v/（2bh）=31.36103/（245040）=0.113n/mm2fv=1.4 n/mm2（3）挠度验算荷载不包括振捣混凝土载荷.则ql=11.24 则 q2=10.012KN/m w=kwql4/（100EI）=0.96710.0122004/（1009403/12）=0.00717w=I/720=200/720=0.278mm（满足要求）（二）测板验算（1）荷载验算假设T=30OC, 1=1.2 2=1, V=2m/h则;1）侧压力:F1=0
9、.22rcto12v0.5=0.22200/（30+15） 1.02120.5=39.82KN/m F2=rch=240.8=19.2 KN/m 取两者较小值,即F2=19.2 KN/m乘以分项系数:F=19.21.2=23.04KN/M22）振捣混凝土时产生的荷载:4 KN/M2乘以分项系数41.4=5.6 KN/M2上两项系数合计23.04+5.6=28.64 KN/m根据立档间距为600和条件:则载荷为:乘以折减系数,则q=17.1840.9=15.4656n/mm（2）抗弯强度验算仍按四等跨计算,其km, kv, kww于前述相同,设侧模用50厚则:m=kmql2=-0.1216002
10、=478.29103KN=m/w=478.296/（600402）=2.99n/mm2m=13n/mm2（满足要求）（3）抗剪强度验算v=0.620ql=0.620600=4084.56n=4.85KN4085/（260040）=0.26n/mm2fv=1.4n/mm2（满足要求）（4）挠度验算取侧压力f=23.04/m2化为线荷载23.040.6=13.82 KN/mw=0.967ql4/（100EI）=0.96712.24600412/（100403）=0.533mmw=l/400=600/400=1.5mm（满足要求）（5）看管支柱验算（按1250MM验算）=N/A=33.1/0.191
11、4.89=35.44f=215N/mm2（满足要求）.四、模板拆除4.1墙柱模板拆除在砼强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护砼强度达到1.0Mpa后，先松动穿墙螺栓，使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下来的模板及时清理。4.2门洞口模板拆除松开洞口模板四角架管和木方，用撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁砼拉裂，拆出的模板及时修整，所有洞口大于1M时拆模后立即用钢管加顶托回撑。4.3顶板模板拆除顶板模板拆除参考每层顶板砼同条件抗压强度试验报告，跨度
12、均在2M以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8M的板当砼强度达到设计强度100%强度后方可拆除外，其佘顶板、梁模板在砼强度达到设计院强度的75%强度后方可拆除。拆顶板模时从房间一端开始，防止坠落物造成质量事故。 顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏竹胶板。拆除的竹胶板、龙骨及架管要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。三、高支模（高4m以上）搭设和拆除的安全技术措施1、模板安装与拆除工人须持证上岗，戴好安全帽、系好安全带，应遵守高处作业安全技术措施的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置防倾覆的可靠的临时措施
13、。3、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支模上下。4、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护。5、支撑搭设、拆除和浇筑砼时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并有专人看护。6、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。7、高支模范围内的地面应采取有效的排水措施。8、不准架设探头板式未固定的立柱。9、在架空线路下安装模板时，应停电作业，如不能停电应有隔离防护措施。10、禁止砼强度未达到设计强度时拆除底模板支架。11、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。12、模板安装与拆除应进行安全技术交底，并做好记录与签字。
