1、佳和新城住宅小区塔吊基础施工方案63修改 施工组织设计（方案）报审表工程名称：佳和新城居住小区7#-13#、15#-18#楼 编号： 致：河南省建科建设监理有限公司(监理单位)我方已完成了 佳和新城居住小区7#-13#、15#-18#楼 工程施工组织设计/(专项)施工方案的编制和审批，请予以审查。附件： 施工组织设计 专项施工方案（塔吊基础专项施工方案） 施工方案施施工项目经理部（盖章）项目经理（签字）年 月 日审查意见： 专业监理工程师（签字）年 月 日审核意见：项目监理机构（盖章） 总监理工程师（签字、加盖执业印章） 年 月 日注：本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。佳和
2、新城居住小区7#-13#、15#-18#楼塔吊基础专项施工方案编制单位：河南宏信建筑工程有限公司 编制： 职务： 技术负责人 审核： 职务： 项目经理 批准： 职务：企业技术负责人 日期： 目录一、编制依据二、工程概况三、塔吊基础布置四、施工方法五、塔吊基础施工六、注意事项七、塔吊基础做法及工艺流程矩形板式基础计算书佳和新城居住小区7#-13#、15#-18#楼塔吊基础施工方案一、编制依据： 1、业主提供的本工程的电子版施工图纸2、业主提供的本工程的地质勘探报告：河南省地矿建设工程（集团）有限公司2017.5月提供的佳和新城住宅小区三标段岩土工程勘察报告二、工程概况： 本工程为河南易鑫置业有限
3、公司（佳和新城）居住小区7#-13#、15#-18#楼，位于河南省驻马店市雪松大道与金顶山路交叉口东北侧。7#、8#、9#楼地下2层，地上27层，剪力墙结构，筏板基础， 7#、8#楼建筑面积均为13966.49，9#楼建筑面积为14524.6。10#、11#、12#、13#、15#-18#楼地下2层，地上18层，剪力墙结构，筏板基础；10#楼建筑面积为12243.12，11#楼建筑面积均为9566.41；12#、13#楼建筑面积均为5480.16；15#、16#楼建筑面积均为9695.59；17#、18#楼建筑面积均为10535.56。屋面防水等级为一级，抗震设防烈度为6度，主体结构设计使用年
4、限为50年。三、塔吊基础布置：1、根据现场情况，各安装1台塔吊。详见(塔吊定位平面布置图)。2、本工程采用矩形板式塔吊基础，塔吊承台4.6M4.6M厚1.2M，C35砼内配上下二层双向20180的钢筋。3、按照塔吊技术要求，塔吊基础尺寸为长宽深 4.6m4.6m1.2m，塔吊基础的地基承载力不小于140KPa。由地质资料可知:塔吊基础设置在地基持力层,第层粉质黏土，其承载力特征值fak=140kPa,经分析地质条件。详见(塔吊定位平面布置图)。土层参数一览表土层层号土层名称土层厚度（m）承载力特征值fak(KPa)压缩模量MPa粉质粘土3.504.501706.8粉质粘土2.804.10140
5、5.7粉质粘土2.503.702409.2粉质粘土1.903.302008.3粉质粘土5.007.0025010.2粉质粘土8.7010.7029011.3粉质粘土12.026010.5粉质粘土 30011.7四、施工方法：为了满足施工要求，底板钢筋绑扎之前，塔吊必须安装完毕，具备使用功能，故在土方开挖时必须把塔吊基础浇筑完毕，待混凝土强度达到75以上，即可以安装塔吊。塔吊基础部分采用机械挖土1：1.05自然放坡，塔吊基础与楼号之间做挡土墙，地库塔吊做法拟在基础的塔吊预留孔四周设置一道止水钢板，地库顶板预留3.0M3.0M施工孔，施工缝做法参照地下室墙板施工缝。 5、塔吊基础的施工及要求：塔吊
6、基础混凝土采用C35商品混凝土，配筋按矩形板式基础计算书。六、注意事项：1、由于塔吊基础为4.6m4.6m1.2m为大体积砼，浇筑时应分层密实，控制好浇筑时的温度。七、塔吊基础做法及工艺流程1、基础做法按厂家设计要求及矩形板式基础计算书进行施工2、工艺流程基础挖槽绑扎钢筋把底脚架放入坑找正测量找正最后检查浇注砼养护安装塔吊验收使用。矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔
7、机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)464.1起重荷载标准值Fqk(kN)47.1竖向荷载标准值Fk(kN)511.2水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)464.1水平荷载标准值Fvk(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1552 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35464.1626.535起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.3547.16
8、3.585竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35464.1626.535水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.2 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.25基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)
9、0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)140 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=661.2525=1125kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351125=1518.75kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1552kNm Fvk=Fvk/1.2=73.9/1.2=61.583kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=2095.2kNm Fv=Fv/1.2=99.765/1.2=83.138kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形
10、基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=15526/(62+62)0.5=1097.43kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=15526/(62+62)0.5=1097.43kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(464.1+1125)/36-1097.43/36-1097.43/36=-16.8270 偏心荷载合力作用点在
11、核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1552+73.91.25)/(464.1+1125)=1.035m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(62+62)0.5/2-1.035=3.208m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.0356/(62+62)0.5=0.732m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.0356/(62+62)0.5=0.732m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6/2-0.732=2.268m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方
12、向基础边缘的距离：l=l/2-el=6/2-0.732=2.268m bl=2.2682.268=5.145m20.125bl=0.12566=4.5m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-16.827kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(464.1+1125)/(32.2682.268)=102.951kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(464.1+1125)/(66)=44.142kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=140.00kPa (2)、轴心作用时地基承载
13、力验算 Pk=44.142kPafa=140kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=102.951kPa1.2fa=1.2140=168kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1250-(50+20/2)=1190mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(464.100/36.000-(1552.000+61.5831.250)/36.000)=-43.683kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(464.100/36.000+(1552.000+61.5831.250)
14、/36.000)=78.490kPa 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)78.490/6.000=49.711kPa Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(464.100/36.000-(1552.000+61.5831.250)/36.000)=-43.683kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(464.100/36.000+(1552.000+61.5831.250)/36.000)=78.490kPa 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=
15、(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)78.490/6.000=49.711kPa 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(78.49+49.711)/2=64.101kPa py=(Pymax+P1y)/2=(78.49+49.711)/2=64.101kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=64.101(6-1.6)6/2=846.127kN Vy=|py|(l-B)b/2=64.101(6-1.6)6/2=846.127kN X轴方向抗剪： h0/l=1190/6000=0.1984 0.25cfclh0=0.25116.760
16、001190=29809.5kNVx=846.127kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1190/6000=0.1984 0.25cfcbh0=0.25116.760001190=29809.5kNVy=846.127kN 满足要求！ 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=329.5kPa 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20180基础底部短向配筋HRB400 20180基础顶部长向配筋HRB400 20180基础顶部短向配筋HRB400 20180 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)26
17、4.1016/8=930.74kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)264.1016/8=930.74kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=930.74106/(116.7600011902)=0.007 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S1=1-1/2=1-0.007/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=930.74106/(0.9971190360)=2180mm2 基础底需要配筋：A1=max(2180，bh0)=max(2180，0.0015600011
18、90)=10710mm2 基础底长向实际配筋：As1=10780.667mm2A1=10710mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=930.74106/(116.7600011902)=0.007 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S2=1-2/2=1-0.007/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=930.74106/(0.9971190360)=2180mm2 基础底需要配筋：A2=max(2180，lh0)=max(2180，0.001560001190)=10710mm2 基础底短向实际配筋：AS2=10780.667mm2A2=10710mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=10780.667mm20.5AS1=0.510780.667=5390.333mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=10780.667mm20.5AS2=0.510780.667=5390.333mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图
