1、洗发水瓶盖模具设计说明书毕 业 设 计 课 题: 洗发水瓶盖模具设计 专 业: 模具设计与制造 班 级: 模具06301班 报 告 人: 田建军 辛创勇 杨维维 罗晓兴 指导教师: 杨德良 时 间: 2008-6-2 湘潭职业技术学院机电工程系 一, 塑件的工艺性分析41、塑件设计要求42、塑件材料分析 53、塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析5 1）塑件的结构分析52）表面质量的分析53）塑件尺寸精度的分析6二、 确定成型方案 6 1、塑件的体积重量62、塑件的注射工艺参数的确定6三、型腔数的确定及浇注系统的设计 71、分型面的选择 72、型腔数的确定83、确定型腔的排列方式84、浇注系统的
2、设计91）主流道的设计92）冷料穴与拉料杆的设计93）分流道的设计 104）浇口的设计10四、排气、冷却系统的设计与计算111、排气系统的设计112、冷却系统的设计与计算12五、模具工作零件的设计与计算选择模架13 1、型芯设计及计算132、型腔侧壁厚度和底板厚度的计算131）型腔侧壁厚度的计算14 2）底板厚度的计算公式如下：14 3模架选择14六、脱模机构的设计与计算151、脱模力的计算152、推板的厚度163、顶杆直径的计算16七、注射机与模具各参数的校核171、工艺参数的校核171）注射量的校核（按体积）172）锁模力的校核183）最大注射压和的校核182、安装参数的校核18八、设计总
3、结19九、参考文献21 一、 塑件的工艺性分析 C A B D1、塑件设计要求 如图1 所示, 材料为PC , 收缩率5 7%,材料的柔韧性较好,伸缩率较高。零件分上、下盖两部分,可多次开合，为减少模具数量，缩短生产周期等，因此上、下盖采用整体式结构，用一副模具来生产。将上盖D处尺寸与下盖孔尺寸配合设计为过盈配合。由于塑件的材料为PC , 有良好的伸缩性，下盖A 处的环状凸筋需强制脱模,因此设计了D 处的3 个缺口, 使塑件有了向外变形的空间。2、塑件的原材料分析：塑件的材料采用聚碳酸脂PC，属热塑性塑料，该塑料具有如下的成型特性： 无定形料、吸湿性大、不易分解。 韧性好，使用温度-10013
4、0。 质脆、表面硬度低。 流动性中等，溢边值0.03mm左右，易发生填充不良、缩孔、凹痕、熔接痕等缺陷。 宜取高压注射，在不出现缺陷的条件下宜取高料温、模温，可增加流动性，降低内应力、方向性，改善透明度及强度。 模具浇注系统应对料流阻力小，脱模斜度应大，顶出均匀，表面粗糙度应好，注意排气。 质透明，要注意防止出现气泡、银丝、熔接痕及滞料分解、混入杂质。3、塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析：1）塑件的结构分析该零件的总体形状为圆弧形，上盖结构相对简单。要保证上下盖能够多次开合，则C铰链处分子具有高度取向，形成新的结晶形态，从而提高其开合次数。2）塑件尺寸精度的分析 零件的重要尺寸，如，180.
5、22尺寸精度为3级，重要尺寸60.08尺寸精度为3级，其它尺寸均无公差要求，一般可采用MT5。由以上的分析可见，该零件的尺寸精度要求不高，模具相关零件尺寸的加工可保证。从塑件的壁厚上来看，壁厚最大处为2m，最小处为1m，壁厚差为1m，较为均匀。3）表面质量的分析该零件的表面要求无凹坑等缺陷外，表面质量要求较容易实现。综上分析可以看出，注射时在工艺参数控制得较好的情况下，零件的成型要求可以得到保证。二、确定成型方案1、塑件的体积重量计算塑件的重量是为了选用注射机及确定模具型腔数。计算得塑件的体积：V8474.6mm3计算塑件的质量：公式为WV根据设计手册查得聚碳酸酯的密度为1.18kg/dm3，
6、故塑件的重量为： WV 8474.61.1810-3 8g根据注射所需的压力和塑件的重量以及其它情况，可初步选用的注射机为：SZ60/40型注塑成型机，该注塑机的各参数如下表所示：理论注射量/cm360移模行程/mm180螺杆直径/mm30最大模具厚度/mm280注射压力/Mp150最小模具厚度/mm160锁模力/KN400喷嘴球半径/mm15拉杆内间距/mm295185喷嘴口孔径/mm3.52、塑件的注射工艺参数的确定根据情况，聚甲基丙烯酸甲酯的成型工艺参数可作如下选择，在试模时可根据实际情况作适当的调整。注射温度：包括料筒温度和喷嘴温度。料筒温度：后段温度t1选用180中段温度t2选用20
7、0前段温度t3选用220喷嘴温度：选用220注射压力：选用100MP注射时间：选用20s保压时间：选用2s保压： 80MP冷却时间：选用28s总周期： 50s三、型腔数的确定及浇注系统的设计1、分型面的选择 J K L M 该塑件分型面选用双分型面，如上图所示J为主分型面，L为流道分型面，K、M主抽芯分型面。2、型腔数的确定型腔数的确定有多种方法，本题采用注射机的注射量来确定它的数目。其公式如下：n2=(G-C)/V 式中：G注射机的公称注射量/cm3 V单个制品的体积/cm3C浇道和浇口的总体积/cm3生产中每次实际注射量应为公称注射量G的（0.750.45）倍，现取0.6G进行计算。每件制
8、品所需浇注系统的体积为制品体积的（0.21）倍，现取C0.6V进行计算。 n2=(G-0.6V n2）/V n2=0.6G/1.6V=(0.660)/（1.68.5）=2.6由以上的计算可知，可采用一模两腔的模具结构。3、确定型腔的排列方式本塑件在注射时采用一模两件，即模具需要两个型腔。综合考虑浇注系统、模具结构的复杂程度等因素，拟采用下图所示的型腔排列方式。4、浇注系统的设计1）主流道的设计根据设计手册查得SZ60/40型注射机喷嘴有关尺寸如下：喷嘴前端孔径：d0=3.5mm 喷嘴前端球面半径：R015mm为了使凝料能顺利拔出，主流道的小端直径D应稍大于注射喷嘴直径d。Dd+(0.51)mm
9、=3.5+14.5mm 主流道的半锥角通常为12过大的锥角会产生湍流或涡流，卷入空气，过小的锥角使凝料脱模困难，还会使充模时熔体的流动阻力过大，此处的锥角选用2.5。经换算得主流道大端直径D8.5mm,为使熔料顺利进入分流道，可在主流道出料端设计半径5mm的圆弧过渡。主流道的长度L一般控制在60mm之内，可取L55mm。2）冷料穴与拉料杆的设计对于依靠推件板脱模的模具常用球头拉料杆，当前锋冷料进入冷料穴后紧包在拉料杆的球头上，开模时，便可将凝料从主流道中拉出。球头拉料杆固定在动模一侧的型芯固定板上，并不随脱模机构移动，所以当推件板从型芯上脱出制品时，也将主流道凝料从球头拉料杆上硬刮下来。其结构
10、如下图所示： 拉料杆 3）分流道的设计分流道在设计时应考虑尽量减小在流道内的压力损失和尽可能避免熔体温度的降低，同时还要考虑减小流道的容积。圆形和正方形流道的效率最高，当分型面为平面时一般采用圆形的截面流道，但考虑到加工的方便性，可采用半圆形的流道。一般分流道直径在310mm范围内，分流道的截面尺寸可根据制品所用的塑料品种、重量和壁厚，以及分流道的长度由中国模具设计大典第2卷中图9.212所示的经验曲线来选定，经查取D=7.6mm较为合适，分流道长度取L194mm从图9.214中查得修正系数fL=1.02，则分流道直径经修正后为DDfL=7.61.02=5.712，取D8mm4）浇口的设计根据
11、浇口的成型要求及型腔的排列方式且材料粘度小，故选用点浇口较为合适。点浇口有浇口痕迹小等优点。从制品的内盖进料，点浇口的截面形状为直径D1的圆形，其优点是截面形状简单，易于加工，便于试模后修正。浇口是在制品的内表面留有浇口痕迹，因为该制件内表面质量要求较低，又是中小型制品的一模两腔结构，所以可以采用点浇口。浇口直径一般为0.61.5 mm，其大小由物料性质和制件重量决定，浇口台阶长度为0.51.2 mm.最好为0.50.8 mm，浇口直径可由经验公式确定如下： d=k*c*A1/4式中：A型腔的表面积（mm2）； K材料系数。对材料PC为0.7；C壁厚系数从塑料成型模具的65页的表3-3-2如下
12、图所示中选取 上式适用于壁厚t 0.72.5 mm的制品。t/mm0.75 1 1.251.51.752 2.25 2.5C0.1780.2060.230.2420.2720.2940.3090.326 计算得型腔的表面积A=1488.2 mm2制件壁厚t=1.2 mm 将其带入公式：d=0.70.231488.21/4=0.8mm 浇口台阶长度取1 mm。四、排气、冷却系统的设计与计算1、排气系统的设计 排气槽的截面积可用如下公式进行计算： F25m1(273+T1)1/2/tP0 式中：F排气槽的截面面积（m2） m1模具内气体的质量(kg) P0模具内气体的初始压力（Mp）取0.1Mp
13、T1模具内被压缩气体的最终温度() t充模时间(s) 模内气体质量按常压常温20的氮气密度01.16kg/m3计算，有m1=0V0式中：V0模具型腔的体积（m3）应用气体状态方程可求得上式中被压缩气体的最终温度（）T1（273+T0）(P1/P)0.1304-273式中：T0模具内气体的初始温度（）由V8474.6mm3 充模时间t=1s 被压缩气体最终排气压力为P120MPa由式得：T1(273+20)(20/0.1)0.1304-273=311.7 模具内的气体质量由式得： m1=V00=9.13210-61.16kg=1.06 10-5kg 将数据代入式得：所需排气槽的截面面积为：F=2
14、51.0610-5(273+311.7)1/2/(10.1106)=0.064mm2 由于制件体积较小，因此不必另外开设排气槽，气体由卸料杆和凸、凹模等间隙排出即可。2冷却系统的设计与计算冷却系统设计的有关公式：qV=WQ1/c1(1-2) 式中：qV冷却水的体积流量(m3/min)W单位时间内注入模具中的塑料重量(kg/min)Q1单位重量的塑料制品在凝固时所放出的热量(kJ/kg)冷却水的密度(kg/m3) 0.98103c1冷却水的比热容kJ/(kg.)4.1871冷却水的出口温度() 252冷却水的入口温度() 20 Q1可表示为：Q1=c2(3-4)+u 式中：c2塑料的比热容kJ/
15、(kg.) 1.465 Q3塑料熔体的初始温度() 200 4塑料制品在推出时的温度() 60 u结晶型塑料的熔化质量焓(kJ/kg) Q1=c2(3-4)+u=1.465(200-60)=205.1kJ/kg 将以上各数代入式得： qV=(0.013205.1)/0.981034.187(25-20)m3/min =0.1310-3m3/min上述计算的设定条件是：模具的平均工作温度为40，用常温20的水作为模具的冷却介质，其出口温度为25，产量为0.013kg/min。 由体积流量查表可知所需的冷却水管的直径非常小，体积流量也很小，故可不设冷却系统，依靠空冷的方式即可。但为满足模具在不同温
16、度条件下的使用，可在适当的位置布置直径d为10mm的管道来调节温度。五、模具工作零件的设计与计算和模架选择 1、型芯设计及计算 凹模的结构采用整体嵌入式，这样有利于节省贵重金属材料。型芯采用镶拼式结构，有利于加工和排气。（如图所示）本设计中零件工作尺寸的计算均采用平均尺寸、平均收缩率、平均制造公差和平均磨损量来进行计算，已给出这PMMA的成型收缩率为0.05，模具的制造公差取z=/3。 型腔型芯工作尺寸的计算类别塑件尺寸计算公式模具尺寸型腔计算型腔板350.56Lm=(Ls+Ls.Scp%-3/4)0+z34.860+0.062200.4419.950+0.52600.37Hm=(Hs+Hs.
17、Scp%-2/3)0+z59.640+0.74推件板57.60.09Lm=(Ls+Ls.Scp%-3/4)0+z57.420+0.74型芯计算主型芯180.22Lm=(Ls+Ls.Scp%+3/4)0-z18.540-0.03257.60.7457.960-0.7432.60.56Hm=(Hs+Hs.Scp%+2/3)0-z32.920-0.062小型芯60.16Lm=(Ls+Ls.Scp%+3/4)0-z6.50-0.03680.28Hm=(Hs+Hs.Scp%+2/3)0-z8.050-0.112、型腔侧壁厚度和底板厚度的计算1）型腔侧壁厚度的计算根据圆形组合式型腔的侧壁厚度计算公式：ma
18、x=0.74Pr4/ES3S0.90Pr4/E()1/3 式中：S侧壁厚度(mm)P型腔压力(Mpa) 40r型腔半径(mm) 17.625E模具材料的弹性模量(MPa) 2.1105 刚度条件，即允许变形量(mm) 0.05将以上各数代入式得： S1.15(4019.84)/(2.11050.05)1/3 =9.62mm 2）底板厚度的计算公式如下：hs0.56(Ph4/E)1/3将各参数代入式中得：hs4.68mm型腔的厚度h腔hc+h=4.68+19.8=24.48mmS可取10mms腔取32mm根据计算，型腔侧壁厚度应大于9.62mm，而型腔的直径为3525mm。根据浇注系统的条件及制
19、件的大小，初选标准模架，依据塑料注射模中小型模架及技术条件(GB/T12556-90)，根据模板的参数确定导柱、导套、垫块等的有关尺寸。 3、模架选择 依据塑料注射模中小型模架及技术条件(GB/T12556-90)，根据模板的参数及分型条件确定选择A2型模架。 六、脱模机构的设计与计算1、脱模力的计算此模具采用推件板脱模，因该制件的，属厚壁制品，厚壁制品脱模力受到材料向壁厚中性层冷却收缩的影响，可用弹性力学的有关厚壁圆筒的理论进行分析计算，公式如下：Qc=1.25kfcaE(Tf-Tj)Ac/(dk+2t)2+dk2/(dk+2t)2-dk2 式中，对于圆筒制品中：k脱模斜度系数 k=(fcC
20、os-Sin)/fc(1+fcSinCos)=0.92fc脱模系数，即在脱模温度下制品与型芯表面之间的静摩擦系数，它受高分子熔体经高压在钢表面固化中粘附的影响。 0.50塑料的线膨胀系数（1/） 查表得：610-5塑料的泊松比0.40E在脱模温度下塑料的抗拉弹性模量（MPa） 3.16103Tf软化温度() 100T脱模顶出时制品的温度（） 60Ac制品包紧在型芯上的有效面积（mm2） 1488.2t制品的厚度（mm） 3.38将以上各数据代入公式得： Qc=1395.45N2、推板的厚度筒形或圆形制品采用推件板脱模，推件板的受力状态可简化为圆环形平板周界受集中载荷的力学模型，最大挠度产生在板
21、的中心。按刚度条件和强度条件的计算公式如下，取大者为依据。按刚度条件：h=(C2QeR2/Ep)1/3按强度条件：h=(K2Qe/p)1/2式中：h推件板的厚度(mm)C2随R/r值变化的系数 0.3500R推杆作用在推件板上的几何半径(mm) 30r推件板圆形内孔或型芯半径(mm) 13.125Qe脱模力(N) 1395.45E推杆材料的弹性模量(MPa) 2.1105K2随R/r值变化的系数 1.745p推件板材料的许用应力(MPa) 610p推件板中心允许变形量(mm)，通常取制品尺寸公差的1/51/10，即p=(1/51/10)i 0.088其中i制品在被推出方向上的尺寸公差(mm)
22、0.88将上述各数据代入式得：h=1.69mm将上述各数据代入式得：h=1.98mm所以推件板的厚度可取：20mm3、顶杆直径的计算推杆推顶推件板时应有足够的稳定性，其受力状态可简化为一端固定、一端铰支的压杆稳定性模型，根据压杆稳定公式推导推杆直径计算式为： d=K(l2Qe/nE)1/4推杆直径确定后，还应用下式进行强度校核：c=4Qe/nd2s式中：d推杆直径(mm)K安全系数，通常取K=1.522l推杆的长度(mm) 102Qe脱模力(N) 1395.45E推杆材料的弹性模量(MPa) 2.1105n推杆根数 2c推杆所受的压应力(MPa)s推杆材料的屈服点(MPa) 360将以上各数据
23、代入式得： d=9.06mm 圆整取10mm将以上各数据代入式进行校核： c=4Qe/nd2=30.47 MPas=360 MPa所以此推杆符合要求。七、注射机与模具各参数的校核1、工艺参数的校核1）注射量的校核（按体积）Vmax=V 式中：Vmax模具型腔流道的最大容积(cm3)V指定型号与规格注射机的注射量容积(cm3)塑料的固态密度(g/cm3)注射系数取0.750.85，无定形料可取0.85，结晶形可取0.75。将以上各数代入式得：Vmax=V 0.856051cm3倘若实际注射量过小，注射机的塑化能力得不到发挥，塑料在料筒中停留的时间会过长。所以最小注射量容积Vmin0.25V。Vmin0.25V=0.2560=15cm3实际注射量V=2V0+20.6V0=29.132+20.69.132=29cm3即Vmin VVmax所以符合要求。2）锁模力的校核公式：FKAPm式中F注射机的额定锁模力(kN) 400A制品和流道在分型面上的投影和(cm3)Pm型腔的平均计算压力(MPa) 由表9.9-4取30K安全系数，通常取K1.11.21.2则：KAPm1.22(35.25/2)2+20630 =78.905kN400kN=F所以符合要求。3）最大注射压和的校核PmaxKP0式中：Pmax注射机的额定注射压力(MPa)150
