1、大中型锅炉降低锅炉热损失运行及改造实例降低锅炉热损失运行措施及改造实例摘要：本文全面论述了影响大中型电站锅炉飞灰含碳量、炉渣含碳量和排烟温度的诸因素，以及降低这些损失的有效的运行措施及技术改进的实例。关键词：锅炉节能；飞灰含碳量；排烟温度；运行调整；锅炉改造0前言影响锅炉效率最大的两项损失是燃烧损失和排烟损失。燃烧损失存在于飞灰可燃物和炉渣可燃物之中，由于煤粉锅炉的飞灰系数都在0.9以上，因此减少锅炉燃烧损失的主要努力必然地集中于降低飞灰可燃物含量上。大、中型锅炉的飞灰可燃物在1%5%，一些燃用较差煤种或燃烧调整不好的锅炉，飞灰可燃物可以超过10%。飞灰可燃物每增加1%，影响锅炉效率约0.4%
2、，影响标准煤耗1.6 g/kwh。影响的程度与煤质有关，运行煤的灰分每增加5%，对锅炉效率影响追加0.3%。、热值每降低1MJ/kg，对锅炉效率影响追加0.07%。排烟损失存在于排烟温度和排烟过量空气系数之中。近十几年来，电站锅炉排烟温度的设计值呈降低的趋势，大致在130135之间。但运行时大都高于设计值，排烟温度高出设计值1015的锅炉并非少数。排烟温度每升高10，影响锅炉效率0.50.6%，影响标准煤耗2g/kwh。影响的程度与排烟过量空气系数有关，排烟过量空气系数每增加0.1，对锅炉效率的影响要追加0.030.04%。表1列出了某发电集团公司2007年10月份300MW以上锅炉机组飞灰可
3、燃物含量和排烟温度的统计平均数据。正确的燃烧调整对于降低锅炉的燃烧损失和排烟损失有重要的作用。例如对于新投运的机组，其飞灰可燃物、大渣可燃物的数值在调试前、后往往可以有很大的差别。排烟损失也会由于选择了合宜的过量空气系数而得到减轻。在降低锅炉的上述损失时，应该注意它对供电煤耗可能发生的其它影响。例如煤粉变细和增加氧量都会在获得低的灰渣可燃物的同时导致厂用电增大，应权衡比较。除了运行调整之外，对锅炉的设备或辅机进行局部改进或改造通常均可使锅炉的能耗水平产生大的改观，但需要进行投资回报的技术经济比较。表1 300MW、600MW锅炉机组飞灰含碳量和排烟温度的统计平均数据(2007.10)电厂、炉号
4、（参数）WAQ电厂#1炉（600MW超临界）WAQ电厂#2炉（600MW超临界）HEQ电厂#1炉（600MW亚临界）HEQ电厂#2炉（600MW亚临界）DID电厂#2炉（600MW亚临界）DID电厂#3炉（600MW亚临界）飞灰含碳量，%4.224.171.841.5210.227.91排烟温度，107.5111.4124.5123.2116.9114.5电厂、炉号（参数）YNH电厂#5炉（300MW亚临界）YNH电厂#6炉（300MW亚临界）LCH电厂#7炉（300MW亚临界）LCH电厂#8炉（300MW亚临界）HAI电厂#7炉（300MW亚临界）HAI电厂#8炉（300MW亚临界）飞灰含碳
5、量，%1.832.355.044.856.879.68排烟温度，133.1129.01441501291401飞灰含碳量的影响因素及降低措施影响飞灰可燃物的运行方面的因素，主要包括：煤质、煤粉细度、炉膛氧量、炉膛温度、燃烧器运行方式、炉膛负压等。以下逐一进行分析并给出示例。1.1 煤质煤种对锅炉燃烧的影响是非常大的。煤的各成分中尤以挥发分对飞灰可燃物的影响为最大。当入炉煤的挥发分降低时，飞灰含碳量迅速升高。我国部分大中型电站锅炉的飞灰含碳量与挥发分含量的统计关系如图1所示。煤质变化属于不可控因素。当锅炉燃用差煤时，锅炉燃烧必须作相应的调整，那种不论煤质如何，锅炉总是按一种不变的运行方式操作是不
6、可取的。幸运的是，大部分有利于劣质煤稳燃的调整，通常也都有利于飞灰含碳量的降低。例如，集中火嘴是锅炉稳燃的重要手段，而一旦集中投运燃烧器，就会使燃烧器区炉温提高，煤粉即得到迅速燃尽的条件。此外，把煤粉磨得更细一些也是即有利于着火同时也有利于煤粉燃尽的措施。有条件的电厂还可以通过动力配煤解决燃烧问题。如福建某电厂1号炉自中修后，飞灰含碳量从4%上升到9%，不知何故。后经燃烧调整实验，逐一排除了其它因素，最终发现是由于近期进了一批挥发分很低的贫煤，并且由于煤质较硬，煤粉也变粗了。措施是 尽量不进该种煤； 掺烧时好煤在上层烧，差煤在较底层烧，飞灰含碳量又恢复到接近原来水平。1.2 炉膛氧量炉膛氧量是
7、炉膛过量空气系数的函数。也是影响飞灰含碳量的重要条件。表2列出了山东电力研究院对两台600MW超临界机组所作变炉膛氧量的实验结果。由表可见，随着氧量的增大，飞灰可燃物降低。表2飞灰含碳量、炉渣含碳量与炉膛氧量关系电厂机组实验序号炉膛氧量，%飞灰含碳量，%大渣含碳量，%FX电厂1号炉112.53.041.3223.82.470.9834.21.090.72WQ电厂2号炉212.53.3323.53.210.5234.51.72注：1R90=21.52%。 2 R90=31.53%。随着炉膛氧量增加，排烟过量空气系数增大、q2损失变大，因此存在最佳值使q2+q4之和最低，依此为依据，设定运行中的氧
8、量控制值。应该指出，同一台锅炉的最佳氧量（即运行设定的氧量）并不是一成不变的。例如入炉煤的挥发分降低或者煤粉变粗时，着火、燃尽困难，因此需要更多的氧量帮助燃烧，最佳过量空气系数的数值将增大；当锅炉低负荷运行时，炉温降低，也造成燃尽的条件变差，最佳过量空气系数的数值亦将增大。上述几种条件下，都应该相应提高炉膛氧量的设定值。对于四角布置切向燃烧的锅炉，低负荷下总风量减少，加之没有投入的喷嘴还要占用一些冷却喷口的空气，容易造成正在投用的燃烧器空气动力工况变差，因此也需要适当增大空气供应。这种要求恰与最佳氧量相吻合。但如果煤的着火性能较差，过分增大氧量会降低炉温，导致熄火。例如四川CHQ电厂300MW
9、级锅炉，氧量的设定值随负荷降低而增大，从100%负荷到65%负荷，氧量从4.2升高到5.8。但在负荷低于65%后即限制氧量，最大不得超过5.8以防止低负荷下炉温降低，着火不稳。1.3 煤粉细度随着煤粉细度R90的减小，煤粉变细，飞灰含碳量降低。与氧量的情况类似，也存在一个最经济的煤粉细度，它是综合考虑燃烧损失与厂用电（制粉单耗引起）达到最优的结果。经济煤粉细度与煤质有关，对于难磨的煤R90可大些，着火性能差的煤R90需要小一些。国内经验，运行中煤粉细度可大致按R90=Var关系进行控制。实际运行中，由于煤粉细度很难在线测量，因此要求严格控制影响煤粉细度的运行条件。这些条件可归结为：粗粉分离器挡
10、板开度或转数；回粉管的工作性能（由分离器压差监督）；磨煤机风量或风煤比；磨煤机出口温度（它影响的实质是磨煤机筒体内的平均干燥温度）；料位的高低（双进双出磨）或磨煤机压差（单进单出磨）；钢球装填量（钢球磨）或加载力（中速磨）；球径配比；其它。1.3.1粗粉分离器的分离效率 分离器的分离效率取决于其自身结构以及上述第 、条。通过改进分离器结构可提高粗煤粉的返回率，从而减小R90；而回粉管的工作是否正常，则由分离器压差监督。例如山东SHLI电厂1000t/h煤粉炉，制粉系统为双进双出磨正压直吹，运行中发现煤粉逐渐变粗，制粉量增大，飞灰含碳量和大渣含碳量升高，运行和检修均不能解释其原因。经长期探讨并仔
11、细检查，最后才发现是由于回粉管堵塞、粗粉不能返回磨煤机所致。实际上，之前运行人员已观察到磨煤机两端的分离器压差出现较大的偏差，但一直未引起重视。后疏通粉管后，煤粉粒度和飞灰可燃物含量均恢复正常。1.3.2 磨煤机风煤比和料位中速磨采取小的风煤比运行、双进双出磨采取小风量和高料位都可以降低R90，已日益为电厂的锅炉运行人员和工程师所认知。图2是某电厂RKD420/650双进双出磨煤机的出力特性，图中的b1、b2、b3分别代表不同的料位。由图可见，当高料位投入时，筒体内的燃料体积增加、磨制能力提高，在同样制粉出力时（图中虚线），合格细粉只需要较小的携带风量即可带走，因而减小了携带风量。由于风量减小
12、，不仅煤粉变细而且通风单耗降低。若维持煤粉细度不变，则高料位运行可提高磨煤机携带风中的煤粉浓度、提高最大磨煤出力。1.3.3磨煤机出口温度 提高磨煤机出口温度将导致磨煤机进口干燥剂温度增加，从而使整个磨煤机筒体内充有温度更高的干燥剂，因而可磨制出更细的煤粉、也提高了磨煤出力。例如对于某中速磨，当磨煤机出口温度从70提高到80时，进口干燥剂温度从230提高到252。1.3.4球径配比 球径配比的一般原则是，煤质较软时应加直径较小的钢球，以增加钢球的接触研磨表面积，煤质坚硬时应加直径较大的钢球，以增加钢球的砸击能量。例如山东LC电厂600MW机组，对磨煤机运行中补加钢球一直是参考磨煤机电流定期补加
13、，但基本上都是加60mm的球。对此问题技术人员内部有不同的意见，也曾咨询过西安热工研究院的专家等，但始终未取得一致意见。后来2号炉两台磨先补加了共10吨40mm的小球，其后炉渣含碳量略有改善（从长期45%左右降到35%左右），随即要求物资公司抓紧时间采购了40mm钢球，共向2号炉磨煤机中加装40mm的小球共20吨，加后2号炉渣较好。现确定按60mm和40mm各50%的比例添加。1.4 燃烧器运行方式燃烧器的运行方式指燃烧器的负荷分配、投停组合以及燃烧器各参数的调整。它们影响炉膛火焰中心位置、炉膛温度、燃烧器区域温度、风粉的混合等，从而对飞灰可燃物含量发生一定的影响。燃烧器投下停上或热功率下多上
14、少，有利于延长煤粉在炉内的停留时间，降低可燃物含量；集中火嘴运行则使燃烧集中、燃烧器区域炉温升高，尤其是低负荷、或燃用挥发分低的煤时更是如此。二次风配风采用倒宝塔方式，有利于低挥发分煤的稳定燃烧，同时兼有压住火球位置、阻止大颗粒煤一次上行、延长其停留时间等作用。当煤粉颗粒较大时，其作用会更加明显。炉膛-风箱差压是近代大型锅炉的重要燃烧调节参数，在同一负荷下，它的变化并不影响总风量，但会对辅助风、燃料风、过燃风、冷却风等二次风之间的比例发生影响，从而影响燃烧和燃尽。例如广东SJ电厂1970t/h锅炉、四角双切圆燃烧方式，在燃烧优化调整实验中，分别在500、620MW两个负荷下改变二次炉膛-风箱差
15、压，当炉膛-风箱差压从1.11升高到1.41时，飞灰含碳量减小、炉渣含碳量稍有增加，q4由0.93降低到0.60。当然燃尽风门挡板开度由全开到全关时，炉膛-风箱差压由0.93提高到1.05，燃料风、辅助风风量相应增加，炉渣含碳量从7.32降低到5.22。磨煤机或燃烧器投停的不同组合方式，对锅炉的安全、经济运行也有影响。由于不同机组的设计特性各不相同，因此不能给出一个统一的模式，最优的组合方式一般要通过燃烧调整实验获得。表3列出了某300MW级锅炉不同燃烧器组合投运方式的一个比较。在60%负荷下，投三层燃烧器比投四层燃烧器更经济，且投三层时，又以投最下三层（1、2、3层）燃烧最为稳定。喷燃器的组
16、合及负荷分配呈下多上少的塔形分配时，锅炉效率较高，燃烧也较为稳定。这个结果与该炉设计一、二次风速偏低及磨煤机选型过大有关。表 3低负荷不同磨（燃烧器）组合方式比较负荷（MW）工程180180180磨组合方式1、2、3、4（四磨）1、2、3（三磨）1、2、4（三磨）飞灰含碳量，%15.610.89.5锅炉效率，%860887892燃烧稳定性差较好好2排烟温度的影响因素及降低措施影响锅炉排烟温度的运行方面的因素，主要包括：受热面积灰、炉膛、制粉系统漏风、一次风率、磨煤机出口温度、空预器进口风温、磨煤机投停等、以下逐一进行分析并给出示例。2.1 炉膛、制粉系统漏风炉膛、制粉系统漏风会使排烟温度升高。
17、经过空气预热器的风量称有组织风量zz，它与炉膛漏风l、制粉系统漏风zf一起,合成炉膛出口过量空气系数l。（如图3）。其间关系为：l=zz+l+zf对于正压直吹制粉系统，密封风量mf进入制粉系统相当于zf 。在运行中控制l不变情况下，当l+zf增大时，通过空气预热器流动的有组织风量减少。空预器的风量、风速降低使传热系数下降，空气流量的减少又会使出口风温上升，从而降低空气预热器的传热温压。二者作用的结果都会减少空气预热器的吸热量，因此引起排烟温度的升高。例如江苏JB电厂3号炉（1025t/h煤粉炉，中储式制粉系统），设计排烟温度134，实际运行排烟温度高达158，超出设计值24，经节能分析，发现该
18、炉漏风严重，炉膛漏风率设计为0.05,实测为0.08,制粉系统漏风率设计为0.07,实测为0.12，两项相加漏风率增加了0.08,经计算影响排烟温度8-9，进行锅炉改造后（包括消除漏风）排烟温度降低了20，扣除其余改造措施的节能量，仅堵塞漏风一项，即降低排烟温度8左右，与计算值接近。炉膛、制粉系统漏风对排烟温度的定量影响与预热器的进出口参数有关，大致的关系是，炉膛、制粉系统漏风每增加0.01影响排烟温度1.2左右，详细的计算可参见文献1。2.2制粉系统掺冷风制粉系统掺冷风对排烟温度的影响与炉膛漏风完全一样。同一锅炉负荷下，运行总风量受炉膛出口氧量控制为一定值，因此当大量掺冷风时就会导致空气预热
19、器风量减少，预热器传热量降低、排烟温度升高。山东ZX电厂3号炉掺冷风率与排烟温度的关系曲线如图4所示。锅炉运行掺冷风率的行为往往是被动的、无意识的。以下情况都会导致掺冷风量的增大。2.2.1一次风率锅炉的制粉系统尽管不同，但只要一次风率增大，通常都会以不同的方式，导致制粉系统掺冷风的增加，从而导致排烟温度升高。山东ZX电厂1、2号炉，额定蒸发量1000t/h,乏气送粉，煤的挥发分较高vdaf=40%，运行人员怕烧坏燃烧器，运行中就提高一次风率以维持高的一次风速，一次风率达到40%45%，而为限制磨出口温度（65），只能大量掺冷风，使排烟温度升高。后在排烟温度专项治理时将一次风率压低到30%以下
20、，降低排烟温度78。实际上，该炉的一次风口设计偏小，若能改进燃烧器结构、减小一次风口截面积，则一次风率还可进一步压低。降低一次风率的措施有多种多样，比如减小一次风喷口总截面积、提高磨煤机出口温度、给粉机增大出力（减少一次风口的投用只数）、增大磨煤机再循环风率等，都可取的良好的效果。2.2.2煤质变化煤质变化尤其是煤中水分变化时，可以导致一次风率增大。例如，山东沿海某电厂670t/h锅炉，采用风扇磨直吹式制粉系统，进口干燥剂采用热风+高温炉烟+冷风。原设计燃用褐煤，近年逐渐改烧烟煤，煤的水分由22%降低到10%，由于磨煤机风量由制粉出力决定不能减小，因而磨煤机进口温度相对水分而言偏高，导致磨煤机
21、出口温度大幅升高，为降低磨的出口温度，不得不大量掺冷风，加之给煤机后的输煤通道人孔门不严漏风，致使排烟温度升高接近10。运行中的措施一是在煤质允许的前提下，尽可能提高磨煤机的出口温度定值，二是将干燥热风门全开以减小抽取高温炉烟的份额。2.2.3 磨煤机出口温度适当提高磨煤机出口温度可以提高磨煤机进口干燥剂的风温，从而降低制粉系统掺冷风率。例如，山东HT电厂7号炉，额定蒸发量1025t/h,制粉系统为中速磨直吹式系统，由于使用年限较久，磨煤机出力不足，为保证锅炉负荷只能采用大的风煤比以提高磨煤出力。这一方面增大了煤粉细度（R90最高达到50%以上），另一方面也使得磨煤机进口掺冷风量增加、排烟温度
22、升高。为此，进行了提高磨煤机出口温度的实验，在加强监督的情况下，将磨煤机出口温度逐渐由90升高到110以上。与此同时，观察排烟温度的变化，发现排烟温度较明显地降低了56，同时看到，由于预热器的风量随磨煤机出口温度的升高而减小，所以在排烟温度降低的同时，预热器出口的热空气温度并无明显变化。出口温度提高后，磨煤机出力和煤粉细度也相应改善。2.3 炉膛最高火焰中心温度炉膛最高火焰中心温度对排烟温度的影响主要是通过炉膛出口烟温和省煤器水流量两个途径实现的。当着炉膛最高火焰中心温度升高时，炉膛出口烟温及其后各级受热面的出口烟温升高，排烟温度也会有所升高，另一方面，炉膛出口烟温升高后，高负荷时会增加过热器
23、、再热器的减温水量，引起省煤器的过水流量减少，省煤器传热系数、传热温差同时降低，因而传热量减小，出口烟温升高。引起炉膛最高火焰中心温度变化的运行因素较多，例如煤质、煤粉细度、燃烧器的运行方式、炉底漏风等等。2.3.1 煤质和煤粉细度燃用挥发分低、水分、灰份大的煤时，煤粉的着火推迟、燃尽困难，火焰中心温度上升。当煤的可磨性降低时，煤粉细度增大，燃尽不易，也使炉膛出口温度升高。2.3.2 煤粉细度煤粉细度变大，燃尽推迟，不但影响炉膛出口烟温，也会使q4损失增大。实际运行中煤粉细度的控制是很应该讲究的。它与制粉出力、汽温调整、厂用电量等都有密切的联系。例如，某锅炉因煤质变硬制粉出力降低，限制锅炉达不
24、到额定出力。为此，希望能适当增大煤粉细度以提高磨煤出力，但本炉同时还存在过热汽温偏高问题，如果提高R90,势必进一步使汽温超温。因此这个问题的解决有待于从降低汽温方面采取一些措施，如降低火焰中心、燃烧器二次风配风采用倒宝塔方式等。2.3.4 燃烧器运行方式燃烧器投下停上或热功率下多上少有利于降低火焰中心；最上层二次风增加风量可以压住火焰中心，降低炉膛出口烟温。保持足够的二、一次风动量比可以扩大燃烧切圆，有利于着火、燃尽和增加煤粉在炉内的停留时间；燃烧器增大过燃风的比例可以使燃烧中心上移，对于热风送粉的系统，考虑到乏气中的细煤粉燃烧会提高火焰中心位置，应控制三次风率不使过大。2.3.4 磨煤机投
25、停对于直吹式的系统，磨煤机的投停主要是影响在运燃烧器的位置，投上停下则排烟温度升高；对于中间储仓式（热风送粉）的系统，磨煤机的投停主要影响的是三次风的投切，全投磨煤机与部分投入相比，排烟温度有较明显的上升。细粉分离器的效率越低，三次风中的细粉量越多，这个影响就越大。而对于中间储仓式（乏气送粉）的系统，对排烟温度的影响则并不确定，要看制粉系统漏风和近路风掺入量的比例，前者大的锅炉，投入磨煤机后排烟温度上升，后者大的锅炉，投入磨煤机后排烟温度则下降。例如，山东SLQ电厂1号炉和ZX电厂2号炉同为乏气送粉系统，但投入磨煤机后，前者升高排烟温度约78，后者则降低34。就是因为SLQ电厂1号炉的制粉系统
26、漏风率很小的缘故。2.4 高压加热器投停锅炉在高压加热器切除工况下运行时，在定功率情况下，汽机热耗变大使锅炉燃烧率增大，燃料量的增加使省煤器入口烟温和烟气量增加，这倾向于使省煤器出口烟温升高；但给水温度的降低又使省煤器的传热温差及传热量增大，又倾向于使省煤器出口烟温降低。因此，省煤器出口烟温和排烟温度究竟如何变化，取决于整个受热面布置及热量分配。有的锅炉排烟温度降低，有的锅炉排烟温度则升高，不能一概而论。对于排烟温度降低的情况，锅炉效率的升高会减少定功率时燃料量增加的程度。2.5 受热面积灰受热面积灰对排烟温度的影响是不言而喻的。最有效的手段就是安装和坚持使用蒸汽吹灰器。山东ZX电厂14号炉均
27、为300MW级煤粉炉，锅炉排烟温度年平均达165。为解决排烟温度偏高问题，该厂就影响排烟温度的诸因素，按照影响数值的大小进行了排序，认定第一位的因素是蒸汽吹灰，第二位的因素是一次风率，第三位的因素是锅炉漏风。进行了停蒸汽吹灰24小时实验，在这24小时内，排烟温度上升1015，这说明蒸汽吹灰至少可降低排烟温度1015。又对本厂的另一台炉子，停声波吹灰48小时，排烟温度仅上升23。该炉为乏气送粉系统，一次风率较高，适当降低一次风率后也能使排烟温度降低710。大中型锅炉的吹灰普遍使用蒸汽吹灰器。吹灰系统的投入是以一定的蒸汽消耗来换取受热面的清洁。及时吹灰虽可降低排烟温度、提高锅炉效率，但如果吹灰过于
28、频繁，不仅会使吹灰器消耗能量大大增加，也将使吹灰器附近的管子磨损加快。因此吹灰器的运行应有一个经济性平衡点。锅炉优化吹灰的主要任务就是使吹灰所带来的效益与吹灰的损失之和达到最佳。实际上，在炉膛、尾部烟道各受热面的不同部位，吹灰装置对锅炉安全、经济运行所起的作用是不一样的。而对于不需要吹灰的受热面，吹灰更是一种浪费。近年来大型锅炉的吹灰优化系统是在实时检测沾污参数的基础上，对各受热面的沾灰程度作出判断，何时吹扫、吹扫哪个受热面、投运几组吹灰器等均由计算机根据吹灰费用效益比的计算结果作出决定，用不定时的动态调度代替经验性的定时吹灰，以达到在安全性前提下的最经济运行。图5是华北电力大学与山东LL电厂
29、联合开发的智能吹灰系统的的一个运行操作画面。由画面看，出随着行时间的延长，受热面污染逐渐加重，污染率数值就越大（由相应的棒图长度、颜色反映）。当系统认为某个受热面需要吹灰，该棒图下的文字变红（如图中的末级再热器），提示运行人员需要进行吹灰操作。2.6 环境温度锅炉在冬季和夏季运行，其排烟温度往往相差达到10以上。这是因为空气预热器进风温度升高，引起预热器吸热量减少的缘故。一般以为，夏季排烟温度升高时，排烟损失增加、锅炉效率降低。但是这种认识并不正确。根据排烟热损失q2的计算公式2：当着式中环境温度t0升高时，排烟温度py相应升高，但差值（py- t0）却是减小的，这说明若排烟温度的升高是由于环
30、境温度的升高而引起，那么q2损失不但不升高反而降低，锅炉效率稍有升高。这是因为锅炉效率计算时，环境带入的热量并未作为输入热量之故。实际上当进风温度引起排烟温度升高时，入炉热风温度都是升高的，就是说，对于1kg入炉煤而言，工质吸收的总热量是增加而不是减小的。锅炉效率并不降低。因此，当环境温度不同时，应将排烟温度修正到同一环境温度下数值，这样就可以比较锅炉效率的大小了。其修正的方法，可以参见文献2。3. 锅炉降低热损失的改造工程实例3.1山东LC电厂1、2号炉降低飞灰含碳量的综合技术改造3.1.1 简况山东LC电厂一期工程1、2号炉系英巴生产的配600MW机组的“W”火焰锅炉，燃用80%的无烟煤2
31、0%的贫瘦煤。锅炉制粉系统配备6台双进双出滚筒式磨煤机，正压直吹式燃烧。在设计风煤比下，磨煤机最大出力51.3 t/h，燃煤的HGI为675，煤粉细度为R75=9%。当燃用设计煤种阳泉煤时，锅炉的灰渣可燃物非常之低，但掺烧可磨性较差的无烟煤时，煤粉细度不合格，有时R75达到30%以上，使得灰渣可燃物大幅提高，最高时达到20%，炉渣可燃物达到30%。为解决上述问题，进行了立题攻关。经分析影响飞灰可燃物的因素主要有两大方面：一是入炉总风量不足、习惯性低氧量运行；二是煤粉细度达不到要求，尤其当磨制硬的无烟煤时，煤粉细度偏大。3.1.2主要技术改进措施1）加高送风机进口截面，提高炉膛氧量改造前，锅炉满负荷送风机动叶全开工况下，省煤器出口氧量不足，只能达到3.0左右。影响送风机出力的原因是送风机吸入口通道高度尺寸偏小，导致风机入口阻力大，限制了送风机出力。针对这一问题，将送风机入口通流截面积增加到原设计值的190%，改进后锅炉的氧量充足，在634MW运行时，省煤器出口氧量能够达到5.0以上，满足了锅炉燃烧的需要。图6为该厂锅炉送风机进口截面改进后的示意。2）通过磨煤机结构改进提高煤粉细度
