1、街道异地奔小康工程脚手架搭设专项施工方案毕业论文街道异地奔小康工程脚手架搭设专项施工方案毕业论文引 言脚手架施工组织设计是根据初步设计或扩大设计图纸以及其他有关资料和现场施工条件编制，用以指导工地各项安全施工准备。本脚手架施工组织设计是3楼脚手架施工组织设计，该设计的编制依据招标文件、设计图纸、各种规范、国家政策及当地法规等。其编制包括：工程概况、编制依据、脚手架搭设的材料要求、脚手架搭设方案的选择、外墙悬挑式脚手架搭设的构造及技术措施、落地架式脚手架搭设的构造及技术措施、落地架式脚手架搭设计算（3#楼）、脚手架的安全管理应急措施、文明施工、方案附图。1工程概况义乌市城西街道异地奔小康一期工程
2、一标位于城西街道益公山村南侧，伏龙山路东侧。本工程有1617层的住宅楼5幢，分别为1#5#楼。除3#楼外，设整体地下室2层，总建筑面积 96303.80 平方米，其中地下室25112.4平方米，工程施工合同造价15228.8699 万元。本工程建设单位为义乌市城乡新社区投资建设有限公司；基坑支护设计单位为浙江经纬勘察工程有限公司；设计单位：浙江中道建筑设计有限公司；勘察单位为浙江经纬勘察工程有限公司；监理单位为浙江城建工程监理有限责任公司；施工单位为五洋建设集团股份有限公司。施工工期为870天。2编制依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020112混凝土结构工程施工质量验收规范
3、GB502420023设计施工图纸、会审纪要4建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8019915建筑施工安全检查评分标准JGJ5920116钢结构设计规范(GB 50017-2012)7高层建筑混凝土结构技术规程JGJ320108建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020139建筑结构菏载规范GB50009201210本工程总体施工组织设计11集团公司CIS形象设计标准12建筑施工手册3脚手架搭设的材料要求钢管钢管采用48壁厚3.0mm的钢管,材质符合碳素结构钢（GB/T700）、普通碳素结构钢技术要求GB 70088中Q235-A级钢的技术要求，钢管上严禁打孔，表面平直光滑，无裂缝、结疤、
4、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道,并涂刷防锈漆。 扣件脚手架所使用的扣件,符合钢管脚手架扣件（GB15831）、直缝电焊钢管 (GB/T13793)的规定，材质符合GB97867可锻铸铁分类及技术条件中的KT3388的技术要求。 钢丝绳选用619+1 16光面钢丝绳即：16#钢丝绳,破断拉力18400KG。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳经技术部门鉴定确认合格后（必要时须经荷载试验）方可投入使用。 工字钢钢梁、钢梁连墙板工字钢选用Q235A的16#工字钢，材质符合普通碳素结构钢技术要求GB70088中的Q235A的钢的技术要求，且钢材表面无锈蚀、麻点或划痕等缺陷。 钢梁基部钢筋套
5、箍、吊环连墙栓、吊环选用16钢筋制作，钢材要求有出厂质量证明书，符合现行国家规范GB70088要求。 脚手板脚手板采用竹笆片,一般规格为1000*1000（实际市场规格为950*950，因此外架净空距离为920，便于扎丝绑扎毛竹片固定在钢管上各15，这样人员行走不容易产生毛竹片翘起或踩空等安全隐患）。 安全网按市安全部门的有关规定,采用阻燃密目式安全网。 花蓝螺丝花蓝螺丝选用3.00型,允许荷载30KG。图3.1 脚手架主要施工材料计划见下表：名称及规格用途总需用量钢管6m大横杆19500根6m立杆16900根6m剪刀撑11500根6m填芯管、卸荷等13000根3m调整节头位置12500根1.
6、2m小横杆19000根0.5-2.5m连墙杆13000根直角扣件190000个旋转扣件110000个对接扣件110000个16工字钢3-4.5m悬挑1300根10001000竹笆片脚手板、斜挡板112000块1.86m密目安全网围护13600张3铁丝网（2020网眼）围护15000 m24脚手架搭设方案的选择为加快进度、满足防护要求，本工程采用落地双杆架和悬挑架相结合的方法（除3#楼）。落地脚手架范围：主楼十二层以下为落地式双立杆脚手架；悬挑架范围：十二层以上，即搭设高度18米计算。3#楼落地脚手架范围：主楼六层以下为落地式双立杆脚手架；悬挑架范围（悬挑两次）：六层至十二层和十二层以上，即搭设
7、高度为18米。结合本工程结构形式、实际施工特点，平架上部：脚手架沿建筑物周边搭设两道封闭的水平防护平架 ,斜杆与横杆均用钢管搭设,上铺竹笆片与横杆固定牢。平架底部须张挂密目式安全网。所有架体均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。5外墙悬挑式脚手架搭设的构造及技术措施 5.1普通型钢悬挑脚手架计算书5.1.1参数信息脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立
8、杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；风荷载参数本工程地处浙江义乌市，基本风压0.32 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；
9、脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；拉绳与支杆参数 图5.1.1.1 拉绳与支杆参数 图5.1.1.2 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。5.1.2大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，
10、大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图5.1.2.1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图5.1.2.2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯
11、距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.424106)/4490=94.432 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 94.432 N/mm2 小于 大
12、横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800) = 2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/1
13、50 mm与10 mm，满足要求！ 5.1.3小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kN； 图5.1.3.1 小横
14、杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.864106/4490=192.514 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/
15、mm2，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1782.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800
16、) = 3.298 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！5.1.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的
17、自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.42.362=3.672 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.1.5脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m N
18、G1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8018.00 = 2.746kN；脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.2)/2 = 1.17 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.501 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立
19、杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.501+ 0.851.44.725= 11.024 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.501+1.44.725=12.016kN；5.1.6立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.32 kN/m2； z
20、 - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.320.740.214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.024 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压
21、力设计值 ：N = N= 12.016kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49
22、 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11023.83/(0.188424)+28849.566/4490 = 144.721 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.721 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12016.08/(0.188424)=150.744 N/mm2；立杆稳定性计算 = 150.744 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5.1.7连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值
23、按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.32，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.32= 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.729 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.729 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心
24、受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 5.729 Ru16.162KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.162kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(161624/(3.142502) 1/2 =14.3mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。5.1.12锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.034kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼
