1、北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院预应力连续混凝土刚构桥预应力连续混凝土刚构桥问题与对策问题与对策 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院一一、预应力混凝土刚构桥的特点、结构参数及记录二、预应力混凝土刚构桥的结构体系与计算图示三、大跨度预应力刚构桥存在问题与对策四、施工监控预应力混凝土刚构桥的特点、结构参数及记录二、预应力混凝土刚构桥的结构体系与计算图示三、大跨度预应力刚构桥存在问题与对策四、施工监控预应力混凝土刚构桥预应力混凝土刚构桥 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院一、大跨径预应力连续刚构桥一览表一、大跨径预应力连续刚构桥一览表一、大跨径
2、预应力连续刚构桥一览表一、大跨径预应力连续刚构桥一览表1重庆市石板坡重庆市石板坡长江大桥复线桥长江大桥复线桥中国中国2006连续刚构与连续梁组合连续刚构与连续梁组合87.75+4138+330+132.52Stolma 桥桥挪威挪威1998连续刚构连续刚构94+301+723Raftsundet 桥桥挪威挪威1998连续刚构连续刚构86+202+298+1254虎门大桥辅航道虎门大桥辅航道中国中国1997连续刚构连续刚构150+270+150混凝土混凝土梁式桥梁式桥5苏通大桥（辅桥）苏通大桥（辅桥）中国中国2008连续刚构连续刚构138.7+268+138.7 北京市市政工程设计研究总院北京市
3、市政工程设计研究总院 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院广州新光大桥广州新光大桥湖北黄石大桥湖北黄石大桥重庆石板坡长江大桥挪威重庆石板坡长江大桥挪威Stolma桥桥主跨主跨L=301m 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院二二、预应力混凝土刚构桥的结构体系与计算图示、预应力混凝土刚构桥的结构体系与计算图示结构特性竖向荷载作用下无水平力，同等跨径下弯
4、矩最大。需用抗弯、抗拉能力强的建筑材料，结构刚度由截面尺寸提供，传力途经最远。结构参数边、中跨径比、梁高与中跨跨径比、墩高与中跨跨径比、双柱墩间距。结构特性竖向荷载作用下无水平力，同等跨径下弯矩最大。需用抗弯、抗拉能力强的建筑材料，结构刚度由截面尺寸提供，传力途经最远。结构参数边、中跨径比、梁高与中跨跨径比、墩高与中跨跨径比、双柱墩间距。体系特点1、恒载、活载负弯矩卸载作用基本与连续梁接近；2、桥墩参加受弯作用，使主梁弯矩进一步减小；3、弯矩图面积小，跨越能力大，在小跨径时梁高较低，能增加净空高度，但对基础要求较高；4、超静定次数高，对常年温差、基础变形、日照温均较敏感；5、施工稳定性好；体系
5、特点1、恒载、活载负弯矩卸载作用基本与连续梁接近；2、桥墩参加受弯作用，使主梁弯矩进一步减小；3、弯矩图面积小，跨越能力大，在小跨径时梁高较低，能增加净空高度，但对基础要求较高；4、超静定次数高，对常年温差、基础变形、日照温均较敏感；5、施工稳定性好；北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院计算图示计算图示计算图示计算图示 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院1 1、合理选择桥型，避免矮墩桥梁采用连续刚构2、减小墩柱的纵桥向尺寸3、采用双臂墩减小墩柱纵桥向抗推刚度4、斜腿刚构设置合理的倾角5、对于长大桥梁，中间桥墩采用刚构，边墩采用连续梁体系、合理选择桥型，避免矮墩
6、桥梁采用连续刚构2、减小墩柱的纵桥向尺寸3、采用双臂墩减小墩柱纵桥向抗推刚度4、斜腿刚构设置合理的倾角5、对于长大桥梁，中间桥墩采用刚构，边墩采用连续梁体系 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院预应力刚构桥主要存在问题与对策预应力刚构桥主要存在问题与对策预应力刚构桥主要存在问题与对策预应力刚构桥主要存在问题与对策1 1、计算分析模型的选择、计算分析模型的选择、计算分析模型的选择、计算分析模型的选择2 2、主梁开裂问题、主梁开裂问题、主梁开裂问题、主梁开裂问题3 3、正截面弯曲应力的非线性问题、正截面弯曲应力的非线性问题、正截面弯曲应力的非线性问题、正截面弯曲应力的非线性问题4
7、4、长期荷载作用下主梁下挠变形问题、长期荷载作用下主梁下挠变形问题、长期荷载作用下主梁下挠变形问题、长期荷载作用下主梁下挠变形问题5 5、刚构桥矮墩技术措施、刚构桥矮墩技术措施、刚构桥矮墩技术措施、刚构桥矮墩技术措施三、大跨度预应力混凝土连续刚构桥三、大跨度预应力混凝土连续刚构桥三、大跨度预应力混凝土连续刚构桥三、大跨度预应力混凝土连续刚构桥问题与对策问题与对策问题与对策问题与对策 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院1 1、计算分析模型的选择、计算分析模型的选择、计算分析模型的选择、计算分析模型的选择平面杆系整体分析计算模型平面杆系横断面分析计算模型平面杆系整体分析计算模型平
8、面杆系横断面分析计算模型支点断面跨中断面支点断面跨中断面 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院空间实体单元模型空间实体单元模型成桥计算模型计算模型（局部）施工阶段计算模型成桥计算模型计算模型（局部）施工阶段计算模型 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院计算模型差异计算模型差异计算模型差异计算模型差异平面杆系软件平面杆系软件杆件节点处只能以刚域、刚臂连接杆件全断面整体受力、细节将无法精确分析杆件节点处只能以刚域、刚臂连接杆件全断面整体受力、细节将无法精确分析空间分析软件空间分析软件按实际三维空间建立模型精确分析全部细节按实际三维空间建立模型精确分析全部细节桥梁是三
9、维空间结构受力体系，简化为二维平面问题将会丢失整体刚度、局部受力无法分析。桥梁是三维空间结构受力体系，简化为二维平面问题将会丢失整体刚度、局部受力无法分析。北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院2 2、主梁开裂缝问题、主梁开裂缝问题、主梁开裂缝问题、主梁开裂缝问题腹板斜裂缝底板横向裂缝底板纵向裂缝腹板斜裂缝底板横向裂缝底板纵向裂缝 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院（1）预应力体系与预应力配置线形）预应力体系与预应力配置线形 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院1 1、三向预应力体系腹板、顶底板、三向预应力体系腹板、顶底板纵向预应力顶板纵向预应力
10、顶板横向预应力腹板横向预应力腹板竖向预应力2、纵向预应力束配置支点钢束下弯竖向预应力2、纵向预应力束配置支点钢束下弯剪应力、主应力。跨中钢束布置防崩问题钢束锚固位置与锚固区局部应力。竖向预应力的松弛横向预应力与竖向预应力的张拉时间竖向预应力材料：预应力粗钢筋？预应力钢绞线？竖向预应力锚固球面支承形锚具，二次张拉。剪应力、主应力。跨中钢束布置防崩问题钢束锚固位置与锚固区局部应力。竖向预应力的松弛横向预应力与竖向预应力的张拉时间竖向预应力材料：预应力粗钢筋？预应力钢绞线？竖向预应力锚固球面支承形锚具，二次张拉。（1）预应力体系与预应力配置线形）预应力体系与预应力配置线形 北京市市政工程设计研究总院
11、北京市市政工程设计研究总院三向预应力三向预应力三向预应力三向预应力预应力布置示意图预应力布置示意图q=Ny/R竖向预应力竖向预应力横向预应力横向预应力纵向负弯矩预应力纵向负弯矩预应力纵向正弯矩预应力纵向正弯矩预应力1 1、由于变截面引起的跨中预应由于变截面引起的跨中预应由于变截面引起的跨中预应由于变截面引起的跨中预应力径向力、横向应力造成的底力径向力、横向应力造成的底力径向力、横向应力造成的底力径向力、横向应力造成的底板开裂。板开裂。板开裂。板开裂。2 2、竖向预应力的松弛与纵、横、竖向预应力的松弛与纵、横、竖向预应力的松弛与纵、横、竖向预应力的松弛与纵、横向预应力张拉的配合。向预应力张拉的配
12、合。向预应力张拉的配合。向预应力张拉的配合。3 3、纵、横向预应力松弛、收缩、纵、横向预应力松弛、收缩、纵、横向预应力松弛、收缩、纵、横向预应力松弛、收缩徐变等损失造成预应力度降低。徐变等损失造成预应力度降低。徐变等损失造成预应力度降低。徐变等损失造成预应力度降低。4 4、预应力引起的局部应力集中、预应力引起的局部应力集中、预应力引起的局部应力集中、预应力引起的局部应力集中造成的开裂。造成的开裂。造成的开裂。造成的开裂。5 5、在主跨跨中、在主跨跨中、在主跨跨中、在主跨跨中1/5L1/5L区段设置底区段设置底区段设置底区段设置底板横肋，增大底板抗弯刚度，板横肋，增大底板抗弯刚度，板横肋，增大底
13、板抗弯刚度，板横肋，增大底板抗弯刚度，减小地板横向拉应力防止底板减小地板横向拉应力防止底板减小地板横向拉应力防止底板减小地板横向拉应力防止底板纵向开裂。纵向开裂。纵向开裂。纵向开裂。6 6、加强跨中区段的底板下缘横、加强跨中区段的底板下缘横、加强跨中区段的底板下缘横、加强跨中区段的底板下缘横向钢筋配置、配置一定间距的向钢筋配置、配置一定间距的向钢筋配置、配置一定间距的向钢筋配置、配置一定间距的箍筋。箍筋。箍筋。箍筋。7 7、剪力滞效应引起的应力峰值、剪力滞效应引起的应力峰值、剪力滞效应引起的应力峰值、剪力滞效应引起的应力峰值与平均应力的关系。与平均应力的关系。与平均应力的关系。与平均应力的关系
14、。北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院腹板开裂示意图腹板开裂示意图（2 2）腹板主应力、应变超限引起的斜裂缝）腹板主应力、应变超限引起的斜裂缝）腹板主应力、应变超限引起的斜裂缝腹板）腹板主应力、应变超限引起的斜裂缝腹板1、根据平面应力状态理论，以主拉应力超限作为腹板开裂的唯一判据，有悖于实际调查开裂情况。、根据平面应力状态理论，以主拉应力超限作为腹板开裂的唯一判据，有悖于实际调查开裂情况。2、混凝土开裂的本质是材料的连续性受到破坏，用拉应变超限作为混凝土开裂的判据较为合适。、混凝土开裂的本质是材料的连续性受到破坏，用拉应变超限作为混凝土开裂的判据较为合适。e ex、s sxe
15、ez、s sze ey、s sy拉应力准则还适用吗？拉应力准则还适用吗？北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院（4 4）裂缝现象的本质）裂缝现象的本质）裂缝现象的本质）裂缝现象的本质混凝土连续体的变形不协调，拉应变超出了混凝土能够承受的极限值。混凝土连续体的变形不协调，拉应变超出了混凝土能够承受的极限值。传统强度理论：混凝土开裂拉应力超限容许拉应力的判据容许拉应变的判据传统强度理论：混凝土开裂拉应力超限容许拉应力的判据容许拉应变的判据在弹性平面应力情况下在弹性平面应力情况下，结构的主拉应变和主拉应力应满足广义胡克定律：，结构的主拉应变和主拉应力应满足广义胡克定律：EEEE1222
16、11 （1）平面应力状态下，两个正交方向的主应力为：（1）平面应力状态下，两个正交方向的主应力为：2xy2yxyx212222（2）当结构两个方向正应力均处于受压状态时，e（2）当结构两个方向正应力均处于受压状态时，e1 10 的条件为：0 的条件为：221122yx2xy2yx（3）（3）北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院在线弹性范围内在线弹性范围内，取 n=，取 n=0.2，于是，于是，67.011。上式的几何意义在于，应力摩尔圆的半径大于应力摩尔圆圆心距圆点距离的。上式的几何意义在于，应力摩尔圆的半径大于应力摩尔圆圆心距圆点距离的 0.67 倍（如图 1倍（如图 1a）
17、中，）中，OCOB67.0）,如上式成立，对应的摩尔圆将不在局限于压区，最大压应变将是拉应变，如图 1b）所示。用e表示由单轴拉伸试验得到的容许拉应变，当满足下式时，）,如上式成立，对应的摩尔圆将不在局限于压区，最大压应变将是拉应变，如图 1b）所示。用e表示由单轴拉伸试验得到的容许拉应变，当满足下式时，则该点的主拉应变就超过了单轴开裂则该点的主拉应变就超过了单轴开裂容许应变：容许应变：2211122yx2xy2yxE（4）（4）北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院以单轴抗拉试验得到的开裂临界应变作为混凝土材料的开以单轴抗拉试验得到的开裂临界应变作为混凝土材料的开以单轴抗拉试验
18、得到的开裂临界应变作为混凝土材料的开以单轴抗拉试验得到的开裂临界应变作为混凝土材料的开裂条件，按应力条件不开裂的结构构件未必按应变条件就裂条件，按应力条件不开裂的结构构件未必按应变条件就裂条件，按应力条件不开裂的结构构件未必按应变条件就裂条件，按应力条件不开裂的结构构件未必按应变条件就不开裂。不开裂。不开裂。不开裂。按应力分析结果结构满足强度准则时，腹板仍会经常出现按应力分析结果结构满足强度准则时，腹板仍会经常出现按应力分析结果结构满足强度准则时，腹板仍会经常出现按应力分析结果结构满足强度准则时，腹板仍会经常出现的斜裂缝。虽然两个方向均受为受压，但在一个方向压应的斜裂缝。虽然两个方向均受为受压
19、，但在一个方向压应的斜裂缝。虽然两个方向均受为受压，但在一个方向压应的斜裂缝。虽然两个方向均受为受压，但在一个方向压应力远大于另一个方向压应力情况下，结构仍可能因拉应变力远大于另一个方向压应力情况下，结构仍可能因拉应变力远大于另一个方向压应力情况下，结构仍可能因拉应变力远大于另一个方向压应力情况下，结构仍可能因拉应变过大而开裂。过大而开裂。过大而开裂。过大而开裂。考虑混凝土徐变变形的特性，在应力基本不变的情况下，考虑混凝土徐变变形的特性，在应力基本不变的情况下，考虑混凝土徐变变形的特性，在应力基本不变的情况下，考虑混凝土徐变变形的特性，在应力基本不变的情况下，应变也会持续增长，不断放大的主拉应
20、变也有可能超过容应变也会持续增长，不断放大的主拉应变也有可能超过容应变也会持续增长，不断放大的主拉应变也有可能超过容应变也会持续增长，不断放大的主拉应变也有可能超过容许值而导致开裂。许值而导致开裂。许值而导致开裂。许值而导致开裂。结结结结论论论论 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院（3 3 3 3）0 0 0 0号块混凝土开裂号块混凝土开裂号块混凝土开裂号块混凝土开裂1 1 1 1、高跨比较大，结构应力、应变不、高跨比较大，结构应力、应变不、高跨比较大，结构应力、应变不、高跨比较大，结构应力、应变不符合平截面假定，存在突变、非符合平截面假定，存在突变、非符合平截面假定，存在突
21、变、非符合平截面假定，存在突变、非线性问题。线性问题。线性问题。线性问题。2 2 2 2、混凝土收缩、混凝土收缩、混凝土收缩、混凝土收缩3 3 3 3、截面的高压应力边缘处造成混凝土、截面的高压应力边缘处造成混凝土、截面的高压应力边缘处造成混凝土、截面的高压应力边缘处造成混凝土开裂。三向受力状态下，一个方向开裂。三向受力状态下，一个方向开裂。三向受力状态下，一个方向开裂。三向受力状态下，一个方向的压应力、应变远大于另两个方向。的压应力、应变远大于另两个方向。的压应力、应变远大于另两个方向。e的压应力、应变远大于另两个方向。ex e ey，e，ezs sx s sy，s，sz横隔板开裂示意图横隔
22、板开裂示意图e ex、s sxe ez、s sze ey、s sy 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院（5 5）相邻梁段裂缝）相邻梁段裂缝）相邻梁段裂缝）相邻梁段裂缝悬臂法浇筑施工中相邻梁段裂缝混凝土收缩裂缝悬臂法浇筑施工中相邻梁段裂缝混凝土收缩裂缝 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院1.2010年年7月月1日，延长线第三标段日，延长线第三标段I0I4、I7I9裂缝位置示意图裂缝位置示意图行车方向行车方向I1I2I3I8I4I0I7I9（5 5）混凝土收缩影响）混凝土收缩影响）混凝土收缩影响）混凝土收缩影响 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总
23、院1.第三标段东港立交第三标段东港立交C8C10，跨径，跨径2x27m。桥面板纵向构造筋。桥面板纵向构造筋 N3：HRB400 12 15cm；上缘横向受力主筋；上缘横向受力主筋N8：HRB40016 10cm;下缘横向受力主筋下缘横向受力主筋N9：HRB400 16 10cm。北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院1.2010年年7月月1日，延长线第三标段裂缝照片日，延长线第三标段裂缝照片 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院1.2010年年8月月22日，延长线第三标段裂缝照片日，延长线第三标段裂缝照片 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院201
24、0年年8月月22日，延长线第二标段裂缝照片日，延长线第二标段裂缝照片 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院律涌水道桥和东莞水道特大桥律涌水道桥和东莞水道特大桥 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院律涌水道桥律涌水道桥 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院3 3、正截面弯曲应力的非线性问题、正截面弯曲应力的非线性问题、正截面弯曲应力的非线性问题、正截面弯曲应力的非线性问题采用空间块体单元分析，正应力沿箱梁高度方向均不符合平截面假定，各阶段应力增量呈非线性状态，预应力锚固处应力突变。应力、应变均与梁单元分析结果差别较大。采用空间块体单元分析，正应力沿
25、箱梁高度方向均不符合平截面假定，各阶段应力增量呈非线性状态，预应力锚固处应力突变。应力、应变均与梁单元分析结果差别较大。北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院拉拉压杆（撑杆压杆（撑杆系杆）简化计算模型系杆）简化计算模型深梁拉压杆模型虚线为压杆、实线为拉杆0号块拉压杆模型深梁拉压杆模型虚线为压杆、实线为拉杆0号块拉压杆模型以应力场分析为依据，确定拉压应力中心位置、斜压杆倾角、内力偶臂与深梁几何尺寸参数。以力的平衡条件得出顶、底部拉压杆的内力，除以杆件各自的面积而得到整体应力值。以应力场分析为依据，确定拉压应力中心位置、斜压杆倾角、内力偶臂与深梁几何尺寸参数。以力的平衡条件得出顶、底
26、部拉压杆的内力，除以杆件各自的面积而得到整体应力值。北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院（2）主要主要影响因素水泥种类、配合比、强度等级、加载龄期、周围环境温度和湿度，截面理论厚度。其中加载龄期、相对湿度对长期荷载作用下主梁挠度影响较大。（3）徐变理论与徐变系数和终极值。2）主要主要影响因素水泥种类、配合比、强度等级、加载龄期、周围环境温度和湿度，截面理论厚度。其中加载龄期、相对湿度对长期荷载作用下主梁挠度影响较大。（3）徐变理论与徐变系数和终极值。4 4、长期荷载作用下主梁下挠变形、长期荷载作用下主梁下挠变形、长期荷载作用下主梁下挠变形、长期荷载作用下主梁下挠变形1、收缩徐变
27、对主梁跨中挠度的影响（、收缩徐变对主梁跨中挠度的影响（1）混凝土收缩徐变数学表达式）混凝土收缩徐变数学表达式),()(),(),(28),(c0cc0ctEttEt或或2、收缩徐变及其徐变二次力的影响引起的预应力损失是桥梁长期挠度的主要原因。、收缩徐变及其徐变二次力的影响引起的预应力损失是桥梁长期挠度的主要原因。3、预应力度对长期挠度的影响、预应力度对长期挠度的影响,适当增加中跨跨中预应力数量。适当增加中跨跨中预应力数量。4、预留备用预应力孔道，待大部分徐变完成后补充张拉。、预留备用预应力孔道，待大部分徐变完成后补充张拉。5、体外索改善结构体系受理性能，增加整体刚度。、体外索改善结构体系受理性
28、能，增加整体刚度。加载龄期与徐变系数加载龄期与徐变系数不同龄期下长期挠度的变化不同龄期下长期挠度的变化 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院不同相对湿度长期挠度变化不同相对湿度长期挠度变化收缩徐变及其产生的预应力损失产生的长期挠度变化收缩徐变及其产生的预应力损失产生的长期挠度变化不同预应力度产生的长期挠度变化不同预应力度产生的长期挠度变化施工过程预应力控制：利用恒载施工过程预应力控制：利用恒载“零零”弯矩理论，配置预应力钢束使每个截段自重与预应力产生的弯矩差最小。为减小收缩徐变作用下梁体的轴向缩短，合拢段施工时利用千斤顶预留偏移量。弯矩理论，配置预应力钢束使每个截段自重与预应力
29、产生的弯矩差最小。为减小收缩徐变作用下梁体的轴向缩短，合拢段施工时利用千斤顶预留偏移量。北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院5、刚构桥矮墩的技术措施、刚构桥矮墩的技术措施墩柱抗推刚度对结构效应的影响墩柱抗推刚度对结构效应的影响1、将柱墩改为双薄臂墩，减小抗推刚度。、将柱墩改为双薄臂墩，减小抗推刚度。2、降低承台，增加双薄壁墩的柔度。、降低承台，增加双薄壁墩的柔度。3、采取构造措施保证桩基的变形，计入桩基刚度。、采取构造措施保证桩基的变形，计入桩基刚度。4、设置双薄壁墩独立基础，减小抗弯刚度。、设置双薄壁墩独立基础，减小抗弯刚度。5、合拢段顶推辅助合拢，改变薄壁墩的结构受力状况，
30、但因混凝土收缩、徐变效应其作用有限、合拢段顶推辅助合拢，改变薄壁墩的结构受力状况，但因混凝土收缩、徐变效应其作用有限。6、施加预应力改善墩柱的受力状况。高墩与矮墩刚构桥的分析控制特点：高墩：墩柱的稳定成为重要的控制因素（墩高、施加预应力改善墩柱的受力状况。高墩与矮墩刚构桥的分析控制特点：高墩：墩柱的稳定成为重要的控制因素（墩高L/10）自身稳定、悬臂施工中墩柱稳定、成桥后全桥稳定矮墩：墩柱的抗推刚度成为重要控制因素）自身稳定、悬臂施工中墩柱稳定、成桥后全桥稳定矮墩：墩柱的抗推刚度成为重要控制因素 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计
31、研究总院下部结构选定下部结构选定主桥中墩桩基计算基础形式比选主桥中墩桩基计算基础形式比选桩基配筋形式墩柱配筋形式桩基配筋形式墩柱配筋形式外侧桩轴力内侧墩最大轴力外侧墩最小轴力（KN)（KN)（KN)-397010114922328-397010114922328-3800955802839538009558028395-9001073411701845231150801900590010734117018452311508019005注：正值为压，负值为拉 北京市市政工程设计研究总院北京市市政工程设计研究总院本桥跨径本桥跨径180m，墩高，墩高12m，由于成桥后混凝土收缩徐变的影响，使得两主墩
32、之间产生一定伸缩量，致使墩顶产生永久性位移，使得墩顶，墩底和桩身产生较大的弯矩，或有出现上拔力的趋势，与降温、沉降和活载组合对下部结构受力状态很不利，对此情况采取以下措施，良好的解决了以上问题。中孔合拢前对中孔悬臂端对称施加向边孔方向的顶推力（，由于成桥后混凝土收缩徐变的影响，使得两主墩之间产生一定伸缩量，致使墩顶产生永久性位移，使得墩顶，墩底和桩身产生较大的弯矩，或有出现上拔力的趋势，与降温、沉降和活载组合对下部结构受力状态很不利，对此情况采取以下措施，良好的解决了以上问题。中孔合拢前对中孔悬臂端对称施加向边孔方向的顶推力（600吨）是结构产生一个向外的水平位移，成桥吨）是结构产生一个向外的
33、水平位移，成桥35年当收缩徐变完成后，墩身回到铅直位置。主墩承台和桩基础设置关于主墩中线的偏心（向中孔方向年当收缩徐变完成后，墩身回到铅直位置。主墩承台和桩基础设置关于主墩中线的偏心（向中孔方向0.5m），使之产生与收缩徐变和降温相反的内力，改善下部结构受力。为控制成桥后中孔跨中下挠采取的措施），使之产生与收缩徐变和降温相反的内力，改善下部结构受力。为控制成桥后中孔跨中下挠采取的措施:适当增加跨中预应力效应，全桥各计算阶段不出现拉应力，跨中预存适当增加跨中预应力效应，全桥各计算阶段不出现拉应力，跨中预存2.5MP以上压应力，同时控制控制截面应力幅不要太大，使箱梁工作状态始终受压，避免拉应力出现。采用真空灌浆提高灌浆质量，采用塑料波纹管减小预应力损失预留体外束位置中跨合拢前采用临时配重和后期预留配重。以上压应力，同时控制控制截面应力幅不要太大，使箱梁工作状态始终受压，避免拉应力出现。采用真空
