1、综合楼施工电梯施工方案新 华 东 街 1 # 综 合 楼施 工 升 降 机 施 工 方 案文件号：XHDJ/SGFA/019 中建八局第一建设有限公司富地综合楼项目部2011年5月一、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:施工升降机（GB/T 10054-2005）施工升降机安全规则（GB10055-1996）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）二、工程概况新华东街1#综合楼工程；工程建设地点：银川市新华东街与民族南街路口；属于框筒结构体系；地上21层；地下1层；建筑高度：91.75m；标准层层高：3.6m ；总建筑
2、面积：20525平方米。 本工程由宁夏富地房地产开发有限公司投资建设，银川市规划建筑设计研究院有限公司设计，宁夏正源建设监理有限公司监理，中建八局第一建设有限公司施工。三、安装锚固方案SCD200/200J为型锚固。锚固长度：28003200mm，锚固间距：锚固高度为6m一道，锚固架与墙体相连。 1、前期准备1.1、将基础方案做好，保证基础的水平及各项使用要求；1.2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；1.3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的要求，且已获得安装许可。安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.52倍，升降机工作电源电压值上下波动不
3、得超过5%；1.4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于425mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；1.5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。1.6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1M；1.7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；1.8、确定附墙方案，按需要准备好预埋件或固定件，并提前在符合附墙要求的附2、施工升降机的安装2.1、把基础表面清扫干净；2.2、将基础底座安装在基础平台上
4、，用水平尺检查水平，并填实基础，检查基础底座中心到附墙点的距离；2.3、按此顺序上三个标准节；2.4、安装吊笼；2.5、接通电源，对设备进行检测；2.6、应用小辈杆进行标准节安装；2.7、安装到高度后，安装各项限位，并进行调试；2.8、安装外笼后，对设备试运行良好后，方可投入使用。3、技术要求3.1、每安装一道附墙架，应用经纬仪测量其垂直度；3.2、附墙架允许的最大水平偏角为；3.3、齿轮和齿条的啮合侧隙应为0.20.7mm，靠背轮和齿条背间隙为0.5mm；3.4、各滚轮与标准节间隙为0.5mm；3.5、每隔6m安装一道护线杆；3.6、安装对重时应保证对重与滑道间隙为0.5mm；3.7、上极限
5、碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲簧100200mm处；3.8、必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开时，触柄距碰铁0.52mm内。四、施工升降机的拆卸升降机拆卸的方法与顺序基本上是与安装时相反，故这里仅给出一些主要的操作及注意事项。1、将升降机附近区域用栅栏围住，并设置标志“谨防坠物”；2、把笼顶操纵盒移到吊笼顶上，并将笼顶操纵盒上的“加节运行”开关持到“加节”位置，装好吊杆及安全围栏；3、将吊笼开到导轨架顶部，拆下两个限位撞块； 4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼顶部一次只能装相当于3
6、节标准节的重量；5、同时，拆下电缆导向架、撑杆等，直到只有3节标准节时，把吊笼开到缓冲器上；6、切断主电源，拆下电源电缆，松开吊笼电机的制动闸，用吊车吊走吊笼；7、拆下三节标准节、基础构架及缓冲器等。五、安全要求及措施1、安装作业人员应按高空中作业的要求操作：佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；2、安装作业时，必须按额定载荷重量下进行安装，不许超载；3、风速超过13m/s时及恶劣天气下不能进行安装作业；4、安装作业时，应防止安装地点上方掉落物体，避免高空多层次作业；5、首层进料口一侧搭设2m的防护棚安全通道，通道两侧用密目网封闭，通道顶部用15厚竹胶板防护；6、楼层上料平台处临边设1.5m高的防护
7、栏；7、每层楼层处设安全防护门和楼层标识牌。六、施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：90m； 标准节长度：1.508m；导轨架截面长：1.508m； 导轨架截面宽：0.65m；标准节重：151kg； 对重重量：0kg；单个吊笼重: 1480kg； 吊笼载重：4000kg；外笼重：1225kg； 其他配件总重量：3900kg；2.地基参数地基土承载力设计值：150kPa； 地基承载力折减系数：0.4；3.基础参数基础混凝土强度等级：C35；承台底部长向钢筋： 12120；承台底部短向钢筋： 12120；基础长度
8、l：6 m； 基础宽度b：4 m；基础高度h：0.3 m；基础混凝土强度等级：C35； 楼板长：7.3m；楼板宽：6.6m； 楼板厚：480mm；梁宽：0.35m； 梁高：0.7m；梁截面底部纵筋：16 25，8 20；梁中箍筋配置： 10150；箍筋肢数：4；钢管参数：钢管类型：483.5； 钢管横距: 600mm；钢管纵距: 600mm； 钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.2 m；二、基础承载计算：导轨架重（共需60节标准节，标准节重151kg）：151kg60=9060kg，施工升降机自重标准值：Pk=(1480.002+1225.00
9、+0.002+4000.002+9060.00+3900.00)10/1000=251.45kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1251.45=528.04kN三、地基承载力验算承台自重标准值：Gk=256.004.000.30=180.00kN承台自重设计值： G180.001.2216.00kN作用在地基上的竖向力设计值：F528.04+216.00=744.05kN基础下地基承载力为：p= 150.006.004.000.401440.00kN F=744.05kN该基础符合施工升降机的要求。四、基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基
10、底面积应满足S=64=24m2(Pk+Gk)/fc=(251.45+180)/(16.7103)=0.026m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=528.045/24=22.002kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，
11、Al=41.946=7.784m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.65+20.265=1.18m am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m FlPjAl=22.0027.784=171.263kN0.7hpftamh0=0.711.57915265/1000=266.48kN171.263kN。承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l
12、+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.246m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(528.045+216)/24=31.002kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=31.002kN/m2； G
13、-考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35180=243kN； M1=2.2462/12(26+1.508)(31.002+31.002-2243/24)+(31.002-31.002)6=237.096kNm; M2=(6-1.508)2/48(24+0.65)(31.002+31.002-2243/24)=151.827kNm;4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为
14、C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=237.10106/(1.0016.704.00103265.002)=0.051； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.051)0.5=0.052； s=1-/2=1-0.052/2=0.974； As=|M|/(sfyh0)=237.10106/(0.974300.00265.00)=3061.78mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=151.83106/(1.0016.706.00103265.002)=0.022； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.022)0.5=0
15、.022； s=1-/2=1-0.022/2=0.989； As=|M|/(sfyh0)=151.83106/(0.989300.00265.00)=1930.84mm2。截面1-1配筋：As1=3845.309 mm2 3061.779 mm2截面2-2配筋：As2=5767.964 mm2 1930.838 mm2承台配筋满足要求！五、基础承载计算：导轨架重（共需57节标准节，标准节重151kg）：151kg57=8607kg，施工升降机自重标准值：Pk=(1480.002+1225.00+0.002+2000.002+8607.00+3000.00)10/1000=197.92kN考虑动
16、载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1197.92=415.63kN六、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=6.6/7.3=0.9041、荷载计算楼板均布荷载：q=415.632/(31.3)=106.572kN/m22、混凝土梁配筋验算由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。楼板自重传来荷载 0.486.625=79.2kN/m梁自重 0.70.3525=6.125kN/m静载 79.2+6.1
17、25=85.325kN/m活载 2.57.3=18.25kN/m作用于梁上的均布荷载：q=85.3251.2+18.251.4=127.94kN/m作用于梁上的集中荷载：p=415.6321.2/2=249.379kNM=ql2/12+pl/4=127.947.32/12+249.3797.3/4=1023.277kNm梁截面积：bh=0.350.7=0.245m2 h0=h-25=700-25=675mms=|M|/(1fcbh02)=1023.28106/(1.0016.700.35103675.002)=0.384；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.384)0.5=0.519；s=
18、1-/2=1-0.519/2=0.741；As=|M|/(sfyh0)=1023.28106/(0.741360.00675.00)=5686.08mm2。实际配筋：10367.256 mm2 5686.078 mm2；梁截面底部纵筋满足要求！3、混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=249.379/2+127.947.3/2=591.671kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(591.671103-0.71.57350675)/(1.25210675)150/4=70.271mm2；配箍率：Psvmin=0.24ft/fyv=0.241.5
19、7/210=0.179%；Psv=nAsv/(bs)=478.54/(350150)=0.598%；实配As=78.54mm2 70.271mm2 ；梁配筋满足要求！七、梁板下钢管结构验算：设梁板下483.5mm钢管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机 1.2106.572=127.887kN/m2活载 1.42.5=3.5kN/m2 127.887+3.5=131.387kN/m2131.3870.60.6=47.299kN钢管支模架步高1.2mh/la=1200/600=2h/lb=1200/600=2经查表，的取值为：1.272计算长度：L01=kh=1.1551.2721.2=1.763m L02=h+2a=1.2+20.2=1.6m取：L0=1.763m=L0/i=1762.992/15.8=111由此得：=0.509N=Af=0.509489.303mm2210N/mm2=52.302kN 47.299kN梁板下的钢管结构满足要求
