1、煤矿供电设计计算第十章 电 气第一节 供电电源距该矿1.2Km处有原鸡西矿务局大通沟煤矿变电所60/10KV变电所一座，原大通沟煤矿破产后，该变电所移交鸡西电业局滴道区农电所管辖，变电所内设0.5MVA、60/10变压器两台、分裂运行方式。该矿两路独立电源分别来自大通沟农电所10KV侧 两个盘,经两趟LGJ-120钢芯铝绞线架空线供电，供电距离1.2Km；该矿供电电源可靠。第二节 电力负荷为满足该矿井15kt/a生产能力的设计要求，依据井下开拓生产布局和地面生产生活设施设计。该矿电力负荷如下：全矿用电设备安装台数120台，其中工作台数86台，设备总装机容量5149KW，工作电机总容量3522K
2、W。计算负荷：最大涌水量时，有功负荷PZ=2702KW，无功负荷Q=1826KVA，视在功率S=3261KVA，自然功率因数为0.83。第三节 矿井电源线路计算与校验一、短路电流计算根据10KV变电所的布置方案和矿井电力负荷的情况，10KV系统容量在系统最大运行方式下“三相短路电流”及“主要电气设备技术参数”计算结果见下表：三相短路电流计算结果表项目位置超瞬变短路容量S/（MVA）超瞬变短路电流有效值I/ (kA)短路全电流最大有效值Ich（kA）短路冲击电流ch（kA）变电所10KV母线5.940.540.831.39主要电气设备技术参数表10kV变电所10KV进线、母联6KV断路器ZN28
3、-10 10额定短路开断电流20kA动稳定电流峰值50kA4s热稳定电流值16kA6KV电流互感器LZZBJ9-6动稳定电流倍数851s热稳定电流倍数406KV铜芯电缆最小热稳定截面16mm2二、补偿电容容量的计算与选择矿井补偿电容按井上低压和高压集中补偿方式进行。1、地面低压补偿部分计算根据公式： Qc=Pz(tg1- tg2)=630(0.71-0.484)=140KVAR在地面变电所低压室设GCS-05电容补偿柜两面，总补偿容量总计为180KVAR。补偿后无功功率为445-180=265 KVAR补偿后功率因数为cos(tg-1265/630)=0.922、地面高压补偿部分计算根据公式：
4、 Qc=Pz(tg1- tg2)=2702(0.61-0.484)=338KVAR在地面变电所高压室设XGN2A-12Z-03Z电容补偿柜两面，补偿容量总计为600KVAR。补偿后无功功率为1811-600=1211KVAR补偿后功率因数为cos(tg-11211/2756)=0.92式中 PZ-变电所地面高、低压室总有功功率，KW；tg1-与补偿前功率因数 ；tg2-与补偿后功率因数cos2；无功功率补偿采用高、低压集中补偿方式后，在地面变电所功率因数已达到0.92(见负荷统计表)。三、矿井电源架空线路的选择及有关计算1)按长时允许电流选择架空线路截面式中 I25-环境温度为25时导线(包括
5、架空线及电缆线路)长时允许电流密度(允许载流量) ，A，查手册取；Ig-线路长时最大工作电流 ，A；查表，LGJ-120长时允许电流主为380A。原矿井架空线载流量满足要求。2)按允许电压损失计算(校验)原矿井架空线电源线路(1)矿井变电所供电电源线线路按LGJ-120长时允许电流主为380A。式中 U-实际电压损失百分数；u-单位负荷矩电压损失百分数，查手册LGJ-120、1-KV线路u=0.42 M-负荷矩，kw(或MW)Km ,；M=PZL=2.756.2=3.3MWKm(2)地面架空线及入井电缆电压损失百分数合计为：1.4+1.93+1.1%=4.45注：入井至-175西采变电所压降百
6、分数计算见后。式中 5-允许电压损失百分数, 允许电压损失百分数按供电设计规范，一般配电线路可取5；结论：该矿电源线路径为LGJ-120，允许载流量和电压损失满足要求。第四节 供电方案及变配电一、供电方案根据该煤矿井上、下负荷分佈的特点，为满足不同设备对其配电电压的不同要求，综合考虑到经济、合理、安全运行的需要，该设计对井下生产用电，主、副提升绞车和抽排瓦斯泵站采用高压供电，地面其它生产、辅助生产、生活用电采用低压供电。矿井地面工业广场内设10/6/0.4KV变电所，变电所内设高、低压配电室。高、低压配电室采用单母线分段方式运行。独立的高压馈出线路共计六回，其中，接引于不同母线段的两回路下井至
7、-175水平中央变电所的高压电源，一回路为所内一台10/6kv，2000KVA变压器的高压电源，一回路作为后期二段绞车电源250KV变压器，其余备用，高压开关柜选用XGN2A12（Z）型高压真空箱型固定式开关柜，电磁操作机构，并柜内分段设置高压接地保护装置，用于高压馈出线路的单相接地故障的实时监测与保护。地面变电所设两台S9-630/6/0.4-11变压器。正常情况下分列运行，当一台变压器故障时，单台运行时变压器负荷率0.87，满足设计规范要求。井下-175水平中央变电硐室选用二台矿用隔爆型干式变压器KBSG-630/6，6/0.69KV，一台故障时可保证井下全部负荷用电。二、线路及开关设备的
8、保护为防止雷电波入侵，在6(10)KV电源进线终端和各开关柜6KV母线上，均装设避雷器。为防止真空断路器操作过电压，高压真空开关柜内设有组合式金属氧化物避雷器。第五节 地面供配电一、地面供配电的运行方式地面变电所10kV系统采用单母线分段，选用XGN2A-12(Z)型高压真空开关柜。低压0.4KV系统采用单母线分段方式运行，三相四线制系统。选用GGD2型低压配电柜以0.38/0.22KV向主扇及空气压缩机房、消防泵房、矿灯房、机修间、坑木加工房、空气加热室、锅炉房等及地面生产系统室和内外照明配电。二、地面低压供电的网路的构成地面工业广场共架设架空线路六回，分别是：两回低压架空敷设的三相四线制3
9、80/220V配电线路，作为广场动照网电源。工业场地建筑的室内外照明电源均引自广场动照网。北风井主扇（一、二号）房有接引于不同的低压母线段的低压配电柜引出的两回独立的低压架空电源线路供电，以满足主扇安全运行的需要。两主扇采用KFZ-()矿用主扇风电闭锁装置以保证与井下生产电源的联锁。主井10KV电缆线路两回亦接引于高压配电室不同母线段的高压开关柜，以保证入井双电源供电的需要。在矿灯房、机修间、锅炉房、暖风机房、坑木加工房等处设置配电点。并以XL-21型低压配电箱或QC12磁力起动器向各用电设备配电。三、地面主变压器的选择由负荷统计表得知，全矿井全部有功负荷pd=2908KW，则矿井全部负荷所所
10、需变压器容量为：式中 Sd-地面所选变压器容量，KVA；Ksb-需用系数，计算负荷在5000KW以下时Ksb取0.9，计算负荷在5000KW以上时Ksb取0.85；PZ-变电所总有功功率，KW；Cosz-变电所人工补偿后的加权平均功率因数，经低压补偿后查表Cosz 0.92；现该矿已有S9-1600/10/6变压压器两台，拟再购置一台，两用一备，运行变压器采用分列运行方式，分列运行时变压器负荷率为0.92，运行变压器满足不低于85%计算负荷的要求。四、地面工业广场低压变电器的选择由负荷统计表得知，地面低压有功负荷pd=629KW，则地面负荷所需变压器容量为：Sd=0.9=614KVA式中 Sd
11、-地面计算计算变压器容量，KVA；Ksb-需用系数，计算负荷在5000KW以下时ksb取0.9，计算负荷在5000KW以上时Ksb取0.85;Cosz变电所人工补偿后的加权平均功率因数，经低压补偿后Cosz=0.92;选S9-630/6/0.4-11变压器两台，分列运行，分列运行时变压器负荷率为0.53，单台运行时满足不低于85%计算负荷的要求。地面配电详见地面配电系统图10-1-1第六节 井下供配电本矿井属瓦斯高管矿井，有煤尘爆炸危险，斜井开拓。一、下井电缆井下计算负荷详见负荷表10-2-11)按长时允许电流Imax选择入井电缆截面查表，MYJV22-670钢带铠装交联聚乙烯绝缘电力电缆长时
12、允许电流主为280A，满足要求(考虑到以后矿井生产能力的提高，电缆按现有生产能力加大一级断面缆)。2)按允许电压损失计算(校验)入井电缆电源线路前已进行校验。按MYJV22-370交联聚乙烯电缆计算入井至-175中央变电所电压损失MYJV22-370交联聚乙烯电缆长时载流量为280A式中 U-实际电压损失百分数；u-单位负荷矩电压损失百分数，查手册MYJV22-370、6KV电缆u=0.97M-负荷矩，kw(或MW)Km ,M=PZL=1.3241.5=1.98MWKm按MYJV22-350交联聚乙烯电缆计算入井至西采区-175变电所电压损失。MYJV22-350交联聚乙烯电缆长时载流量为23
13、1A 式中 U-实际电压损失百分数；u-单位负荷矩电压损失百分数，查手册MYJV22-350、6KV，电缆u=1.3M-负荷矩，kw(或MW)Km ,M=PZL=1.080.75=0.82MWKm入井电缆电压损失百分数合计数：U1+U2=1.93+1.1=3.03下井电缆选用二根MYJV22-6-70型煤矿用阻燃钢带铠装交联聚乙烯绝缘电力电缆。一根电缆故障时，另一根可保证井下全部负荷用电的需要。二、井下配电系统井下电气设备型号、功率、电压、数量及位置见开拓开采及机械设备布置平面图。井下供电系统为中性点不接地系统。1、井下-175中央变电所低压变压器的选择由负荷计表得知，-175井底低压有功负荷 pd=97.1KW,则所需变压器容量为：
