1、5#6#楼脚手架方案目 录一 工程概况【1】二 总体施工方案【1】三 落地及悬挑脚手架搭设总体要求【1】四 落地脚手架搭设【3】五 悬挑脚手架搭设【5】六 脚手架的验收、使用和安全管理【6】七 脚手架拆除【7】八 脚手架计算【7】脚手架施工方案（一）工程概况枣庄移动通信生产经营楼，建设单位为中国移动通信集团山东有限公司枣庄分公司。总建筑面积为12275.4m2，其中机房楼建筑面积：4632 m2。经营办公室面积：7643.4 m2本工程地上共十层，局部十一。一层为营业厅，二五层为无人值班机房，610层为办公用房。地下室高3.0米，一层层高5.1米。二五层层高4.5米，六九层层高3.9米，十层高
2、4.5米。（二）总体施工方案本工程采用双排钢管脚手架。根据本工程设计特点及施工计划安排，本工程地下室至地上一层采用落地式双排脚手架，高度6米。二层以上采用悬挑式整体双排脚手架，其中二层至七层为第一步挑架（其中楼北侧采用落地脚手架），七层以上为第二步挑架。（三）落地及悬挑脚手架搭设总体要求3.1水平杆3.1.1纵横向水平杆步距1.8m。纵向水平杆：本工程脚手架板采用竹笆脚手板，水平杆设置在立杆内侧，其长度不得少于3跨，应采用直角扣件固定在立杆上，并应等间距设置，间距400mm（详见附图）；纵向水平杆采用对接扣件连接。对接时，对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不能设在同跨内或同步内；不同
3、步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。3.1.2横向水平杆：主节处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接在主节点处的纵向水平杆上，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不大于15cm。竹笆脚手板水平杆布置示意图3.2立杆立杆的纵向间距1.5m，横向间距1m 。3.2.1落地脚手架每根立杆底部应设置底座和垫板，材质应符合规范要求。3.2.2脚手架应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在离地面20cm高，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长，两跨与立杆固定，
4、高低差不应大于1m，靠边坡上方立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。3.2.3立杆必须用连墙杆与建筑物可靠拉接，连墙杆的设置为二步三跨设置。3.2.4立杆接长全部采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头，在高度方向错开的距离不宜小于50cm各接头的中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆的顶端高出檐口上皮1.5m。3.3连墙件3.3.1连墙杆设置为二步三跨，每根连墙件覆盖面积40m2。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于30cm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。3.3.2采用刚性连墙件与建筑物连接。连墙件的连墙杆呈水
5、平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端应上斜连接，禁止下斜连接,顶撑采用钢管。3.3.3连墙件根据主节点位置与建筑物拉接点示意图如下：与框架梁拉接连墙件示意图3.4剪刀撑1.4.1每道剪刀撑跨越5根立杆，每道剪刀撑不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在4560之间。剪刀撑在外侧立面水平和垂直方向连续设置。3.4.2剪刀撑斜杆的接长采用搭接，应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距不宜大于15cm。3.5竹笆脚手板、防护栏杆3.5.1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上
6、，并应等间距设置，间距不应大于400mm。脚手板只供操作层人员临时支模板时使用，作业时不得堆放物料，使用竹笆脚手板应隔层设置安全网，当心架管等杂物穿过平网眼伤人。自顶层作业层往下计，每隔一步满铺一层脚手板。3.5.2竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。3.5.3栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度1.2m；挡脚板高度180mm。3.6安全网、钢管、扣件3.6.1安全网必须使用检测合格产品，脚手架外排内侧挂安全立网，用尼龙绳系紧拉平，防护必须严密。3.6.2脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的直
7、缝电焊钢管。应有产品质量合格证、质量检验报告。钢管表面平整光滑，没有裂缝结疤、分层、错位、硬弯、无刺、压痕、深的划道。钢管必须涂有黄漆。3.6.3扣件采用可锻铸铁扣件；材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定。（四）落地脚手架方案本工程北侧二层顶板至六层顶板采用落地双排脚手架，高度米。 4.1地基：地基为混凝土楼面，平整、自然排水。脚手架底部加设垫木、铸铁底座，垫木为3m0.3m5cm的木板。垫木应铺设平稳，不能有悬空，底座应用钉子钉牢在垫木上 。 4.搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立立杆与扫地杆扣紧装扫地横向水平横杆并与扫地杆扣紧装第一步纵向水平杆与各立杆扣紧装第一步横向水平横杆装第二步横向
8、水平横杆加设临时斜撑杆 上端与第二步纵向水平杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安装第三步、第四步纵向水平杆、横向水平杆安装连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板并挂立网、平网防护。.计算落地脚手架高度不超过米，故只计算楼板承载力符合要求即可。4.3.1地基承载力计算立杆地基fgk0.26N/mm2，Kc0.4fgKcfgk0.260.40.104N/mm2（1） 荷载及轴向力计算已知架体搭设高度为21米。每m立杆承受的结构自重标准值gk0.1394KN/m。构配件的自重标准值产生的轴向力NG2ka、铺板层构造自重产生的轴向力NG2k1NG2k1n2（qk10.5LaLb）n2Laqk33
9、（0.350.51.81.5）3（1.80.0472）1.67KNb、全封闭安全网及其附近产生的轴向力NG2k2NG2k2La（Hqk4H/hn3qk3）1.8（210.00521/1.820.0472）2.17KNNG2kNG2k1NG2k21.672.173.84KN施工荷载产生的轴向力NQk NQk0.5n1qQk1LaLb0.5231.81.58.1KNN=1.2Hgk1.2NG2k1.4NQk1.2210.13941.23.841.48.119.45KN立杆底采用50mm厚木垫板垫板，垫板长a4.5m，宽b0.3m，每块垫板支撑三根立杆，每根立杆的垫板支撑面积A为A4.50.3/30
10、.45m20.25m2，取A0.25m2立杆基础底面的平均压力P=N/A19450/0.251060.078N/mm2fg0.104N/mm2故地基承载力满足设计要求。（五）悬挑脚手架方案本工程主楼二层以上采用悬挑双排脚手架，搭设高度5.07m至主楼檐口（女儿墙顶）以上1.5m，最大搭设高度40.8m，分二次悬挑，分别是11.60m29.0m，29.0m50.00m。最大悬挑脚手架搭设高度为21.00m。5.1构造要求悬挑脚手架钢管采用483.5mm钢管。悬挑脚手架外挑槽钢采用18a#槽钢，挑出部分端部距离外墙边为1.m。立杆纵向间距为1.5m，横向间距1.0m，水平杆步距1.m。内立杆距外墙
11、面的距离为0.m，外立杆距外墙面的距离为1.m。构造详见下图。5.1.1悬挑梁采用18a槽钢，挑出外墙边长度为1.3米。槽钢伸入主体内部分采用两道预埋件M2固定，待槽钢安装完毕后，将预埋件M2上部钢筋弯曲搭接，并焊接牢固。5.1.2斜拉件采用直径为17.5mm（637）钢丝绳，上端固定在上一层框架梁处预埋的吊环内，下端与槽钢吊环连接，钢丝绳端头部分应不少于3个U型卡固定牢固，且平口一面对钢丝绳受力侧，钢丝绳拉紧程度应相同，受力均匀，U型卡间距15厘米,留头不少于14cm。5.1.3为保证悬挑脚手架基础的稳定性，在伸出端的每根挑梁上距墙面0.4m处和1.4m处各焊一根高为0.3m高的25钢筋，以
12、使立杆插入，作为脚手架搭设起点。5.1.4悬挑脚手架搭设组装时，每根挑梁的下方应设置斜撑，待上部连墙件连接牢固后，方可拆除，第一步架搭设完毕，应满铺脚手板，下部设水平安全网，并设纵横向扫地杆和踢脚板，外挂密目安全网。5.1.5悬挑结构以上双排全封闭脚手架按JGJ1302001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范标准要求进行搭设。（六）脚手架的验收、使用和安全管理建筑脚手架在搭设使用和拆除中要严格实行安全管理，防止和减少事故的发生。6.1脚手架搭设完毕后要把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全管理人员与搭设班组共同检查验收，符合要求后方可上人使用。架
13、子未经检查、验收，除架子工外，严禁其它人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆除，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作。6.2工程的施工负责人，必须按照架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按照操作要求和安全技术交底施工。6.3基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。6.4使用按照3KN/m2考虑，共计两个操作层同时作业。因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。6.5架子从第一步开始满挂密目网，以保证高处作业人员的安全。6.6架子搭设好后要派专
14、人管理，未经技术负责人同意，不得改动，不得任意解掉架体中的拉杆和扣件。6.7架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。6.8在6级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要采取防滑措施。6.9作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送砼输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。6.10脚手架避雷采用镀锌扁钢与架体焊接，与结构基础避雷连接，作为避雷措施。（七）脚手架拆除7.1外架拆除后，工长要向拆架人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。7.2拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全技术交底，交底要有记录
15、，交底内容要有针对性。7.3拆架前在地面上用绳子拉好围栏，没有安全员或工长在场，外架不准拆除。7.4架子拆除顺序应由上而下，按层按步拆除。先清理架体上的杂物。剪刀撑及拉接点不准一次性全部拆除。7.5拆除工艺流程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拉杆传递至地面清除扣件按规格码放7.6各构配件严禁抛掷至地面。7.7拆除人员应穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业。（八）脚手架计算脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。本工程落地及悬挑脚手架最大搭设高度21.00m，搭设计算如下：计算的脚手架为双排脚手架，最大搭设高度为21.00m。搭设尺寸为：立杆纵向间距1.5m，
16、横向间距1.0m，水平杆步距1.8m。采用的钢管为483.5mm，连墙件采用两步三跨，竖向间距3.0m，水平间距4.5m。施工均布荷载为3.0KN/m2，同时作业层为2层，脚手板共铺4层。8.1纵向水平杆计算纵向水平杆在横向水平杆之上，按照连续三跨连续梁进行计算。大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)8.1.1均布荷载计算纵向水平杆的自重标准值 F10.038KN/m脚手板的荷载标准值 F20.3501.03KN/m=0.117KN/m活荷载标准值 Q3.01.03KN/m1.0 KN/m静荷载的计算值
17、q11.20.0381.20.1170.186KN/m活荷载的计算值 q21.41.01.4KN/m8.1.2强度计算最大弯距考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距。跨中最大弯距计算如下：M10.08q1l20.1q2l2（0.080.1860.11.4）1.52KNm0.35 KNm支座最大弯距计算如下：M20.1q1l20.117q2l2（0.10.1860.1171.4）1.52KNm0.41 KNm选择两者较大值进行验算：0.41106/5080N/mm280.7 N/mm2f=205 N/mm2纵向水平杆计算强度满足要求。挠度计算： 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度Vmax（0.67
18、70.1860.9901.4）15004/（1002.06105121900）mm3.042mm纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 。纵向水平杆的挠度小于1500/150与10mm，满足要求。8.2横向水平杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。小横杆计算简图8.2.1均布荷载计算横向水平杆的自重标准值 q10.0381.50.058KN/m脚手板的荷载标准值 q20.3501.03KN/m=0.117KN/m静荷载的计算值 q0.0580.1170.175KN/m活荷载的计算值
19、 Q31.01.5/3KN1.575KN/m荷载的计算值 P（1.20.0581.20.1171.41.575）KN2.415KN8.2.2强度计算最大弯距为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式如下：Mqmaxql2/8集中荷载最大弯距计算公式如下：MpmaxFl/3M0.1751.082.4151.03 KNm0.834 KNm0.834106/5080N/mm2164.1N/mm2205 N/mm2横向水平杆计算强度满足要求。8.2.3挠度计算最大弯距为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：Vqmax集
20、中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度V150.05810504/（3842.06105121900）mm0.3mm集中荷载标准值 P0.0580.1171.575KN1.75KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V217501000（310002410002/9）/（722.06105121900）mm4.4710122.47mm最大挠度和VV1V22.77mm横向水平杆的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求。8.3扣件抗滑力的计算扣件抗滑承载力按照下式计算RRcRc扣件抗滑承载力设计值，取8.0KNR纵向或者横向水平杆传递给立杆的竖向作用
21、力设计值横杆的自重标准值 F10.0381.0KN0.038KN脚手板的荷载标准值 F20.351.01.5/2KN0.263KN活荷载标准值 Q3.01.01.5/2KN2.25KN荷载的计算值 R（1.20.0381.20.2631.42.25）KN3.511KN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。8.4脚手架计算荷载标准值作用于脚手架的荷载为静荷载、活荷载（施工荷载）及风荷载。8.4.1静荷载8.4.1.1 每米立杆承受的结构自重标准值NG10.12519.6KN2.756KN8.4.1.2 竹笆脚手板的自重标准值NG20.3541.5（1.00.3）/2KN1.365KN8.4.1.3
22、栏杆与挡脚板自重标准值NG30.1401.54/2KN0.42KN8.4.1.4 吊挂的安全设施荷载，安全网NG40.0051.519.6KN0.165KN静荷载标准值 NGNG4NG4NG4NG44.706KN8.4.2活荷载活荷载标准值 NQ3.021.51.0/2KN4.5KN8.4.3风荷载Wk0.7UzUsWoWo基本风压（KN/m2），查表得Wo0.40；Uz风荷载高度变化系数，查表得Uz1.420；Us风荷载体型系数，查表得Us1.00；风荷载标准值Wk0.70.41.4201.00 KN/m20.398 KN/m2立杆轴心压力设计值N=1.2 NG +0.851.4NQ1.24
23、.6610.851.44.510.948KN由风荷载设计值产生的立杆段弯距Mw0.851.4Wklah2/100.851.40.3981.51.52/100.160KNm8.5立杆稳定性计算立杆稳定性的计算公式如下：其中N立杆轴心压力设计值，N10.948KN；稳定系数，查表得0.19；A立杆净截面面积，A4.89cm2；W立杆净截面模量，W5.08 cm2；Mw计算立杆由风荷载设计值产生的弯距，Mw0.160KNm因此10.948/（0.194.89）0.160/5.08118.115N/mm2 f =205 N/mm2立杆稳定性满足要求。8.6连墙件计算Aw=21.831.5=16.2Nl
24、w=1.4WkAw=1.439816.2=9.03KNNl =Nlw+N0=9.03+5=14.03KN28 KN16 KN (2个扣件抗滑移值)Nl连墙件轴向力设计值（KN）Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）。双排架取5Wk风荷载标准值（KN/m2）Aw每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积8.7悬挑脚手架悬挑梁计算悬挑梁计算简图8.7.1荷载计算立杆自重荷载：20.80.0381.2=0.948KN纵向水平杆自重荷载：20.8/1.5=13.8，按14根计，每根按1.5m计，则141.520.0381.2=1.915KN 横向水平杆
25、自重荷载：（1.5/2）140.0381.2=0.479KN 竹笆脚手板的自重荷载：N0.3541.5（1.00.3）/2KN1.365KN18a#槽钢自重按20.2kg/m，则q=20.29.81.2=237.552（N/ m）施工荷载按3KN/m2，则321.51.0=9KN/m传递在立杆上的集中荷载：92=4.5KN直角扣件荷载：13.52131.2=0.421KN安全网荷载：216.65101.2=0.399KN 外立杆集中荷载：N1+0.9481.9150.4791.3654.50.4210.39910.027KN内立杆集中荷载：N2+0.9481.9150.4791.3654.50
26、.4219.628KN均布荷载：q=238（N/m）8.7.2悬挑梁的强度、挠度验算 18a#槽钢的设计值：惯性矩Ix=1190.7104mm4，截面抵抗矩Wx=132.3103mm3，半截面静力矩Sx=76.1103mm3；抗拉弯强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=120N/mm2；截面塑性发展系数x1.05；8.7.2.1钢梁抗弯强度验算：Mmax=N20.5+ N11.5+1/2q1.22 =9.6280.5+10.0271.5+0.52381.22=20.0KNm = Mmax/xWx=20.0（1.05132.3103）=143.97N/mm2f=205N/mm2所以
27、抗弯强度符合要求。8.7.2.2钢梁剪应力验算：Vmax=N1+N2+qL=10.0279.6280.2381.7 =20.06KN= VmaxSx/Ixtw=20.0676.1106（1190.71045.1）=25.14N/mm2fv=120N/mm2所以抗剪强度符合要求。8.7.3钢丝绳的选用及验算每根悬挑梁端部采用选用1根637、直径17.5mm钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400 N/mm2，破断拉力总和为206kN，荷载不均匀系数取0.82。K为安全系数，取6.0。配套线夹每端3只，间距150mm，紧固牢靠，钢丝绳自由端长度不得小于200mm。钢丝绳上的拉力F计算：由Mc0得：F1.
28、7Cos 61.25N11.7+N20.7+Q1.09.8811.5+9.4820.5+0.241.019.80KNMF24.23KN钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数, K6； 钢丝绳的容许拉力Fg=aFK0.82206628.15KNF25.07 KN选用1根637、直径17.5mm钢丝绳已能满足安全要求。6.7.4拉环的选用及验算 在框架砼内预埋22的圆钢环，圆钢环埋入混凝土中的长度不少于35d，圆钢与型钢的焊接应满足单面焊焊接长度大于10d、双面焊焊接长度大于5d。由F=-Ra；As314mm2得 F/nAs17.78103/2314=28.3N/mm2205N/mm2，满足要求。
