1、1.2、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）。1.3、路桥施工计算手册人民交通出版社,2001。1.4、贵州省道真至新寨高速公路和溪至流河渡段第TJ12标段（YK107+650-YK113+541）两阶段施工图设计，第三册，第一分册。2、工程概况桅杆堡特大桥是道真至新寨高速公路上的一座重点性工程，中心桩号ZK109+321.5/YK109+321，起讫桩号ZK108+787.5ZK109+860.5/ YK108+767.5YK109+880.0，桥梁全长为左幅1078m/右幅1112.5m，为左、右幅分离式桥梁，单幅宽12.00m，桥型整体布置为左幅（2540+230）m/右
2、幅（1830+840）预应力混凝土T梁。本标段设计有3座桥梁，即桅杆堡特大桥、沙子溪大桥、关子山中桥。桅杆堡特大桥桩系梁共15个，桩系梁尺寸为6.71.41.8m，关子山中桥3个，桩系梁尺寸为6.71.21.5m，沙子溪大桥桩系梁1个，桩系梁尺寸为6.71.8m，具体参数如下图所示：道安TJ12标桩系梁参数表桥梁名称数量（个）桩系梁尺寸（m）钢筋（kg）单个系梁砼量（m3）桅杆堡特大桥156.71.825：667.4411.7412：133.14440.67关子山中桥331.522：516.609.08108.70417.00沙子溪大桥1单个桩系梁最大混凝土量11.74m，采用组合钢模连同系梁
3、连接部分桩基整体现浇施工，桩系梁加连接部分桩基混凝土量为25.42m。模板构造图如下：图2.1组合钢模配置图图2.2 H1模板配置图图2.3 H2模板配置图3 、设计参数3.1 、设计荷载计算此模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板产生的侧压力。3.1.1、新浇混凝土侧压力计算根据路桥施工计算手册，对于竖直模板来说，新浇注混凝土的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h以下时作用在模板上的最大侧压力可按以下计算：Pm=Kh当v/T0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T0.035时： h=1.53+3.8v/T式中：Pm新浇筑混凝土对模板的侧压力，kPa；h
4、有效压头高度，m；T砼入模时的温度，综合考虑实际与最不利情况，取20C；K外加剂影响修正系数，取K=1.2；V混凝土的浇筑速度，取1m/h；混凝土的重力密度，取25kN/m；H混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，取8m；图3-1 混凝土侧压力计算分布图 V/T=0.7/20=0.035=0.035h= h=0.22+24.9v/T =0.22+24.90.035=1.1m，浇筑高度为1.8m。Pm=Kh=1.2251.1=33KN/m2,取混凝土最大侧压力为33KN/m2。3.1.2、振捣混凝土时对侧面模板的侧压力计算根据路桥施工计算手册，查表得振捣混凝土时对垂直面模板侧压力采用2.0K
5、Pa。3.2、材料性能Q235钢材容许应力为145MPa。对拉拉杆采用45#钢，容许应力为230MPa。位移LL/4003.3、 符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定。3.4、荷载组合承台模板设计考虑了以下荷载：新浇注混凝土对侧面模板的压力模板自重振动荷载，取2Kpa最不利荷载为1.05+4、模型建立及分析4.1、模型建立模板受力采用有限元软件midas进行建模分析，其中模板面板、竖肋、横肋均采用板单元模拟，横肋、竖肋采用空间梁单元模拟，对拉拉杆用桁架单元模拟计算，本次计算按最大尺寸承台计算，也就是按最不利承台浇筑荷载模拟计算。由于墩柱浇
6、筑时一次浇筑高度均不超过3m，故按3m计算，采用大块模板拼装而成。整体模型如图4-1所示。图4-1 3m高墩柱模板有限元模型三维效果图4.2、荷载加载新浇混凝土产生对模板的侧压力在midas中采用压力荷载进行模拟，模板高度在02.4m段，压力荷载均匀分布；在2.43.0m段，压力荷载线性变化，具体如图4-2与4-3所示。图4-2 新浇混凝土侧压力竖直方向示意图 图4-3 新浇混凝土侧压力示意图4.3、边界约束在实际施工中，在midas中采用固定约束进行模拟。如图4-4所示。图4-4 边界约束示意图4.4、结果分析4.2.1、面板强度验算系梁模板面板采用5mm钢板，其在最不利荷载组合作用下应力见
7、图4-5。图4-5 面板应力图由图4-5可知，面板最大应力为0.062MPa。max=0.062MPa=145MPa，故知面板强度满足要求。4.2.2、面板刚度验算面板在荷载组合作用下各节点位移见图4-6。图4-6 面板位移图由图4-6可知，面板最大位移为0.91mm1.5mm，根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）第5.2.7规定，可知面板刚度满足要求。4.2.3 、竖、横肋强度验算横肋直线段采用 8、曲线段10槽钢、竖肋直线段采用212.6、曲线段10槽钢，边缘采用5mm钢板压边，其在荷载作用下应力见图4-7。图4-7 竖、横肋应力图由图4-7可知，竖、横肋在最不利荷载组
8、合作用下最大应力为0.07MPa。max=0.07MPa=145MPa，故知竖、横肋强度满足要求。4.2.4 、竖、横肋刚度验算竖、横肋在荷载组合作用下各节点位移见图4-8。图4-8 竖、横肋位移图由图中看出，竖、横肋在最不利荷载组合作用下最大位移为0.9mmB/400mm=1800/400=4.5mm，根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）第5.2.7规定，可知竖、横肋刚度满足要求。4.2.5、竖肋强度验算竖肋采用 212.6槽钢，其在荷载作用下应力见图4-11。图4-9 竖肋应力图由图4-9可知，竖肋在最不利荷载组合作用下最大应力为0.01MPa。max=0.8MPa=1
9、45MPa，故知竖肋强度满足要求。4.2.6、竖肋刚度验算竖肋在荷载组合作用下各节点位移见图4-12。图4-10 竖肋位移图由图中看出，竖肋在最不利荷载组合作用下最大位移为0.7mmB/400mm=1800/400=4.5mm，根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）第5.2.7规定，可知龙骨刚度满足要求。4.2.7 、对拉拉杆验算对拉拉杆规格为20mm，其面积A=3.142cm拉杆在荷载组合作用下轴力见图4-13。图4-11 对拉拉杆轴力图由图中看出，对拉拉杆在最不利荷载组合作用下轴力为12.1KN则，其=F/A=12.110N/314.20mm=0.04MPa230Mpa,故满足要求。五、结论根据以上的计算结果可知，模板各项受力指标都满足要求，施工过程中要求严格按照施工图纸施工，严格控制浇筑速度，螺栓连接是采用双螺栓紧满，保证施工安全。
