泰丰苑1#楼外脚手架施工方案1030.docx
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泰丰苑1#楼外脚手架施工方案1030
泰丰苑1#楼外脚手架施工方案
一、工程概况
泰丰苑1#楼属框架剪力墙结构的高层建筑,地下一层,地上十六层,群楼高度9.3m,主楼女儿墙顶标高51.3m。
总建筑面积10910.78㎡,群楼东西长48.8m,南北宽27.65m,主楼东西长24.74m,南北宽23.24m。
二、脚手架设计依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工计算手册》
6、泰丰苑1#楼施工图
三、脚手架构造施工图
(一)材料选用:
1、钢管采用Q235Φ48×3.0的高频焊管、立杆、大横杆,剪刀撑采用3~6m,小横杆采用1.5~2.0m,钢管必须作防锈处理。
2、扣件选用直角扣、旋转扣、对接扣三种。
扣件与钢管接合面要严格整形,确保接触良好;扣件的抗滑移承载力,取决扣件的质量和拧紧程度,因此扣件的拧紧力矩应不小于40N.m,且不大于65N.m。
3、采用木制脚手架,厚度50mm,宽度250~300mm,长度3.3~4.2m。
脚手板采用对接的构造方法(详附图2/5)。
(二)脚手架构造要求:
1、本脚手架拟搭设为单、双排落地式外脚手架。
搭设最大高度局部52.8m,其余部分高度42m。
为满足施工后期保温节能、装饰分部分项工程的施工。
为防止粉尘,本脚手架外排立杆满挂绿色密目网。
具体搭设要求为:
立杆横距Lb=1.2m,立杆纵距La=1.5m。
内立杆与外墙距离b1=0.35m,步距h=1.7m。
由于本脚手架高度大于24m,所以施工时应在外侧面沿整个长度和高度连续设置剪力撑。
铺设木制脚手板(隔离板)二层,施工作业层为一层。
脚手架与主体结构连接布置为两步三跨,即:
h1=2h=3.4m;水平间距L1=3La=4.5m。
2、立杆布置:
双排外架立杆横距(宽)1.2m,立杆纵距1.5m(详图1/5).
3、大横杆是脚手架水平传力的杆件,脚手板上的荷载通过小横杆传到大横杆,再由大横杆传给相连接的立杆,本脚手架大横杆步距不超过1.7m。
4、连墙杆:
连墙杆竖向每两步设置一道,水平方向每三跨设置一道。
必须与主体结构的墙、柱、梁可靠连接,若个别部位外墙长度超过三跨4.5m,应在剪力墙上设预埋件,主体施工时剪力墙固定模板时采用对拉片,故本脚手架利用对拉片作预埋件与连墙杆焊接连接。
5、脚手架的立杆必须设置纵、横向扫地杆,并采用直角扣件与立杆连接,扫地杆距离木垫板250mm.
6、立杆连接除顶层顶步外,其余各层各步必须采用对接扣件连接。
7、横向斜撑按转角处,端头设置外,中间每六跨设一处“之”形自底层至顶通设。
8、卸料平台:
卸料平台的搭设必须和脚手架受力体系分离形成独立系统。
平台下部斜支撑上端与平台架体根部横杆连接,下端直接支撑在下一层主体结构的楼板或阳台根部;平台上部斜拉杆下端与平台架体端部横杆连接,上端与上一层主体结构的门洞口的墙、柱连接,下部斜撑和上部斜拉与水平标的夹角应控制在450~600。
如图6/5。
(三)其他防护设施布置
1、脚手板:
本架体分别在6.9.12层铺设木制和竹压板作为隔离板,脚手板除转角处采用搭接外,其余部位采用对接(如图2/5)。
2、立网:
在双排架外立面满挂绿色密目网,质量要求为1.8×6m重量不低于3.0kg,在网上任一一处10cm×10cm=100cm2面积上目数应大于等于2000目。
3、水平网:
其规格一般为宽3.0m,长6m,网眼5cm左右,每张网支好后应能承受不小于160kg的冲击荷载。
架设时外口应高于里口。
施工期间严禁向网内扔进木料和其他杂物,同时要随时派人清理,检查、维修。
安全网应随施工进度逐步上升,还要在三层顶设置一道固定水平网。
(详图4/5)
四、脚手架搭设计算书
1、基本数据信息:
(1)活荷载:
本脚手架除外防护外,还应满足后期施工的保温节能和外墙涂料施工。
按JGJ130-2001表4.2.2施工均布荷载标准值为2.0KN/㎡,施工层数为一层。
(2)风荷载:
根据荷载规范划分的四川广元地区:
风荷载标准值为Wk=0.7μ2.μs.w0=0.7×1.25×1.0×0.3=0.185KN/㎡.
其中:
μZ=1.25,地面粗糙度C类,50m高处。
μZ=1,b/h=1.5/1.7=0.882,φ<0.1,
W0=0.3KN/㎡。
(3)钢管几何参数:
A、钢材等级Q235,钢管类型φ48×3.0
B、截面面积A=л(D2-d2)/4=424mm2
C、截面抵抗距W=л/32×[(d4-d4)/d]=4490
W=л/(D4-d4)/32d=4490mm3
D、回转半径i=d2+d2/4=15.95mm
E、钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,允许应力f=205N/mm2
(4)荷载标准值:
按JGJ130-2001规定:
木制脚手板取值为0.35KN/㎡
按JGJ130-2001规定:
栏杆、木挡脚手板取值0.14KN/㎡
按JGJ130-2001规定:
施工均布荷载取值2.0KN/㎡
按JGJ130-2001规定:
对接扣件抗承载力值取3.2KN/个
按JGJ130-2001规定,直角扣、旋转扣抗滑承载力标准值8.0KN/个子,承载力调整系数为0.8,设计承载力取值为6.4KN/个。
2、可搭设高度计算:
根据以上已知条件,按5.3.3款立杆计算长度按下式计算:
L0=kμh
式中:
k为计算长度附加系数取值1.155.
μ为脚手架整体稳定因素单杆计算长度系数,用插入法查表5.3.3得1.525;
h为立杆步距=1.7
则:
L0=1.155×1.525×1.7=2990mm。
而长细比λ=L0/i=2990/15.95=187.5<[λ]=210,满足要求。
再由附录C表C得φ=0.204
查表A-1得:
gk=0.139KN/m
即φAf=0.204×424×205=17732N=17.73KN
脚手架自重标准值产生的轴力:
NG1K=gk.H=0.139×(52.8-1.1)=7.19KN
构配件自重标准值产生的轴力:
NG2K内=NG2K-1内+NG2K-2+NG2K-3
脚手板挡脚板自重标准值对内、外立杆产生的轴力:
NG2K-1内=n/2La.Lb×0.35+La×0.35×0.35×3
=3/2×1.5×1.2×0.35+1.5×0.35×0.35×3
=1.5KN
NG2K-1外=n/2La.Lb×0.35=3/2×1.5×1.2×0.35=0.945KN
栏杆、挡脚板自重标准值产生的轴力:
NG2K-2=1.5×0.14=0.21KN
安全维护设施标准值产生的轴力:
NG2K-3=La.H×0.002=1.5×52.8×0.002=0.158
La.H×0.002=1.5×52.8×0.002=0.158KN/㎡
NG2K=1.5+0.21+0.158=1.87KN/㎡
施工荷载标准值产生的轴力:
内立杆NQK内=1/2LaLb×2.0+La×0.35×2=1/2×1.5×1.2×2.0+1.5×0.35×2=2.85KN
外立杆NQK外=1/2×1.5×1.2×2=1.8KN
内立杆轴向力设计值:
N内=1.2(NG1k+NG2K-1内)+1.4NQK=1.2×(7.19+1.5)+1.4×2.85
=14.41KN
外立杆轴向力设计值:
N外=1.2×(7.19+1.15+0.158)+1.4×1.8=12.72KN
(1)单立杆脚手架可搭设高度:
HS=φAf-(1.2NG2K+1.4ΣQK)/1.2gk
=17.73-(1.2×1.87+1.4×4.25)/1.2×0.139
=9.536/0.167
=57.1m
(2)单立杆允许搭设高度:
[H]=/1+0.001HS=57.1/(1+0.001×57.1)
=54m>52.8m
根据JGJ130-20015.3.7款规定:
单杆钢管脚手架不宜超过50m。
5.3.8款规定高度超过50m的脚手架,可采用双管立杆。
所以本脚手架从±0.000至15.3m为双立杆。
以满足规定要求。
(3)立杆计算:
根据JGJ130-2001,4.3.2款规定,基本风压小于0.35KN/㎡。
每个墙点覆盖面积不大于30㎡,构造符合本规范6.4节规定时,验算立杆稳定性时,可不考虑风荷载作用。
本脚手架符合以上三条,故按不组合风荷载计算。
N/φA≤f即可。
所以N/φA=14.41/0.204×424
=14410/86.496=166.6N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
(4)连墙件计算:
风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4wk.An+5
Nlw=1.4×0.185×3.4×4.5+5
=8.96KN
连墙件抗拉、抗压强度计算:
σ=Nl/φA≤0.85f.
由长细比l/i=350/15.95=21.94的结果查附录C表C得稳定系数φ=0.941,则:
σ=Nl/φA=8960/0.941×424=8960/324.36=22.46N/mm2<0.85f=174.3N/mm2,满足要求。
(5)扣件抗滑能力计算:
扣件抗滑能力按NL≤[RC].n
NL——连墙件轴力设计值;
[RC]——扣件抗滑能力极限值;
N——扣件个数。
即:
8.96KN<6.4×2=12.8KN,所以本脚手架连墙件两端用双扣件可满足要求。
脚手架地基基础计算:
(一)1#楼
轴外脚手架直接从地面升起,立杆置于经夯填的砂卵石地基上,其承载能力取fk=85kpa(10年内素填土)。
脚手架立杆最大轴力设计值:
NMax=14.41kg
按单杆独基础设计,埋置深度d=0.5m
A=NMax/fk-r0d=14.41/(85-0.5×20)=0.22㎡
按A=a×b=0.5×0.5=0.25㎡
地基净反力ρ;=14.41/0.25+0.5×20=67.64kpa
基础实际如下:
(二)除
轴外其余三面脚手架均从+9.3m转换层楼面上升起。
因此对转换层楼面验算如下:
转换层楼板均为双向板,取最大尺寸的板进行脚手架立杆布置如下图:
取1m板宽作计算单元,按单向板计算:
转换楼板施工图设计为:
C35砼,板厚180mm,配筋HRB400双层双向φR8@100AS=503mm2,查《砼结构计算手册》求转换楼板允许弯矩值[M]=26KN.m。
荷载设计值算:
楼板自重:
1.2×0.18×1×25=5.4KN.m
板上施工活荷载取:
1.4×3=4.2KN.m
计算简图:
MA=9.6×3.352/12-(14.11×0.45×2.902)/3.352-(12.72×1.65×1.72)/3.352
=-19.24KN/m<[M]=26KN/m
MB=-9.6×3.352/12-14.41×0.452×2.9/3.352-12.72×1.652×1.7/3.352
=-15KN.m<[M]
Mmax=9.6×3.352/24+2×14.41×0.452×2.92/3.353×0.5+2×12.72×1.652×1.72/3.353
=11.12KN.m<[M]
故:
楼板可以满足脚手架搭设要求。
五、脚手架的拆除
1、拆除前应检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。
2、应根据检查结果,补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经公司主管部门批准后方可实施。
3、应由项目经理进行拆除安全技术交底。
4、事先清除脚手架上的杂物,附件物等障碍物。
※5、拆除作业顺序必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。
※6、连墙体必须随脚手架逐层逐段拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除架体;分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固。
※7、当脚手架拆至下部最后一根立杆6m时,应先在适当位置增设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。
※8、各种物、本件严禁从架上抛掷至地面和转换层楼面。
9、运至地面的构配件应按品种、规格堆码整齐。
注:
※表示必须执行的强制性规定。
广元市宏图建设有限公司建筑分公司
二OO七年八月二十六日
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